- •Содержание
- •Введение
- •1 Общая характеристика производства
- •1.1 Технологическая схема лпц №8
- •1.2 Система технологических потоков лпц -8
- •2 Опасные и вредные факторы на производстве
- •2.1 Анализ травматизма труда на объекте
- •2.2 Идентификация опасных и вредных производственных факторов в лпц – 8.
- •2.2.1 Опасные производственные факторы
- •2.2.2 Вредные производственные факторы
- •3 Требования безопасности к оборудованию и технологическим процессам
- •3.1 Перевалка валков
- •3.2 Ножницы и пилы
- •3.3 Нагревательные печи
- •4 Управление безопасностью труда на объекте
- •4.1 Основные направления организации работы по охране труда
- •4.2 Организация работы по охране труда в цехе
- •5 Защита работающих от опасных и вредных производственных факторов
- •5.1 Автоматические средаства безопасности
- •5.2 Защита от повышенных температур и теплоизлучения
- •5.3 Защита от пониженных температур
- •5.4 Защита от вредных воздействий загазованности
- •5.5 Предупреждение и ликвидация взрывов
- •5.6 Предупреждение и ликвидация пожаров
- •5.7 Предупреждение пылеобразования
- •5.8 Снижение шума и вибрации
- •5.9 Электробезопасность
- •5.10 Создание условий нормальной освещённости
- •5.11 Защита от воздействия механических факторов
- •5.11.1 Сигнальные цвета и знаки безопасности
- •5.12 Защита от ионизирующих излучений
- •5.13 Средства индивидуальной защиты
- •5.13 Организационные и лечебно-профилактические меры
- •7 Автоматизация
- •7.1 Функции и структура асу тп непрерывного стана 2500 оао «ммк»
- •41 - Датчики расхода смазочной и охлаждающей жидкостей Устройство и работа сарТиН
- •Устройство и работа измерителя толщины полосы ит - 295
- •8 Специальная часть совершенствование кабин электромостовых кранов лпц -8
- •8.1 Разработка требований к устройству и оборудованию кабин машинистов элетромостовых кранов
- •9 Охрана окружающей среды
- •9.1 Загрязнение атмосферного воздуха
- •9.2 Загрязнение водных объектов
- •9.3 Очистка сточных вод лпц - 8.
- •9.3.1 Расчёт нейтрализации кислых сточных вод известковым молоком
- •10 Экономика и организация производства
- •10.1 Обоснование инвестиционного проекта
- •10.2 Экономическая оценка эффективности инвестиционного проекта
- •11 Предупреждение и ликвидация чрезвычайный ситуаций в термическом отделении лпц - 8
- •11.1 Возможные чрезвычайные ситуации и причины их возникновения
- •Заключение
- •Список использованных источников
- •Приложение
9.3 Очистка сточных вод лпц - 8.
Нейтрализация кислых сточных вод ЛПЦ - 8
Кислые сточные воды поступают на станцию нейтрализации ЛПЦ - 8, с купоросной установки ЛПЦ - 8, и травильного отделения ЛПЦ - 8 из:
- ванн холодной и горячей промывки полосы НТА №1,№2;
- пенных фильтров НТА №1,№2;
- приямка и сборника кислых стоков;
- емкости сброса кислых сточных вод из трубопроводов кислотной галереи;
Основными стадиями процесса нейтрализации кислых сточных вод являются:
- приготовление известкового молока;
- приготовление водного раствора полиакриламида;
- нейтрализация кислых сточных вод;
- осветление нейтрализованных вод от взвешенных веществ [29].
Приготовление известкового молока
В качестве нейтрализующего реагента используется обожженная известь фракции 0 – 40 мм, как наиболее дешевый и рациональный для обработки сернокислых железосодержащих сточных вод. Известь содержит 84%активного оксида кальция, ее гашение происходит в известегасильной машине непрерывного действия, куда подается 1,4 т/ч извести и 14,6 м3/ч технической воды. Готовое известковое молоко содержит 8 – 10% активного оксида кальция. Оно самотеком поступает в сборник известкового молока, а затем насосом подается в бак-дозатор. Непрогашенная известь (недопал) и отходы гашения (камни и механические примеси) ссыпаются в приемный бункер и по мере накопления вывозятся в отвал.
Приготовление водного раствора полиакриламида
Восьми процентный полиакриламид (ПАА) поступает в растворитель, куда подается горячая вода с температурой 50 – 600С из теплообменников. ПАА в количестве 0,2т/ч разбавляется горячей водой в количестве 5,8 м3/ч. Полученный раствор ПАА из растворителя перекачивается насосом в бак с лопастной мешалкой, где производится доводка раствора до концентрации 0,25% ПАА. Добавление ПАА производится с целью увеличения скорости выпадения осадка гидроокиси железа при нейтрализации в 2 – 3 раза, что позволяет сократить размеры радиальных отстойников, в которых производится осветление нейтрализованных сточных вод.
Нейтрализация кислых сточных вод.
Нейтрализация кислых сточных вод с содержанием серной кислоты не более 1,2 г/л (для травления используется серная кислота с концентрацией 22 – 24%),растворенного железа (FeSO4) не более 0,5 г/л и общего железа не более 1 г/л осуществляется в двух нейтрализаторах. Кислые сточные воды в количестве 1200 м3/ч и известковое молоко в количестве 15,8 м3/ч (с учетом недопала) поступают в нейтрализаторы первой и второй ступени непрерывно.
Процесс нейтрализации кислых сточных вод заключается в следующем: связывание ионов железа в труднорастворимые соединения и выпадение этих соединений в осадок. Процесс протекает в две стадии:
H2SO4 + Ca(OH)2 = CaSO4 + 2H2O;
FeSO4 + Ca(OH)2 = CaSO4 + Fe(OH)2.
Переход от одной стадии к другой зависит от значения величины рН нейтрализованных сточных вод.
Первая стадия – нейтрализация свободной кислоты. Конец реакции характеризуется величиной рН=5,5, при которой сточные воды теряют, кислую реакцию. Сернокислое железо переходит в осадок медленно (на 30% от первоначальной концентрации железа).
Вторая стадия – нейтрализация сернокислого железа. Конец реакции характеризуется величиной рН=8,5. В этой среде происходит интенсивное образование хлопьев гидроксида железа. Для полного перевода растворенного железа в осадок, величину рН нейтрализованных сточных вод необходимо поддерживать в пределах 8,5 – 9,5.
Регулирование подачи известкового молока в нейтрализаторы осуществляется системой автоматического регулирования (САР). Время пребывания нейтрализованной пульпы в нейтрализаторе – 3 минуты, время же процесса полной нейтрализации не менее 15 минут. Поэтому процесс нейтрализации протекает в нейтрализаторах, лотках и заканчивается в радиальных отстойниках.
Осветление (отстаивание) нейтрализованных вод.
Этот процесс осуществляется в радиальных отстойниках типа «СО-18К» путем разделения на осветленную воду и сгущенный шлам. Осветление идет от взвешенных частиц, состоящих главным образом из хлопьев гидроксида железа (с развитой поверхностью, низким удельным весом, малой скоростью осаждения), а также от нерастворимых механических примесей.
Нейтрализованная вода в количестве 1215,8 м3/ч с добавкой ПАА 6 м3/ч поступает в одноярусные сгустители типа «СО-18К» радиального типа, назначение которых – получение минимальной концентрации взвешенных веществ в осветленной воде и максимальной в шламе. Применяются 4 рабочих и 1 резервный отстойник.
В статических условиях изменение величины рН нейтрализованной пульпы выше оптимальной рН=9,0 приводит к увеличению эффекта осветления и уменьшению скорости осаждения шлама. Поэтому добавляется синтетический флокулянт – полиакриламид, увеличивающий скорость осаждения шлама до 20 минут.
Максимальный эффект осветления достигается при величине рН = 8,5 – 9,5.
Осветленная вода в количестве 900 м3/ч сливается в сборник воды, куда одновременно подается свежая техническая вода в количестве 100 м3/ч. Из сборника вода непрерывно перекачивается в оборотный цикл травильного отделения ЛПЦ №8.
Шламовая пульпа из отстойников откачивается по шламопроводу в шламонакопитель ЛПЦ - 8 в количестве 321,8 м3/ч. Основными компонентами шламовой пульпы, поступающей на шламонакопитель ЛПЦ - 8, являются взвешенные вещества, нефтепродукты, гидросмеси Fe, Mg, сульфат Ca.
Неоднократное использование воды оборотного цикла для промывки полосы на НТА приводит к накоплению солей кальция (Са2+) в оборотной воде. Содержание ионов Са2+ в воде оборотного цикла выше 700 мг/л приводит к загипсовыванию лотков, задвижек, насосов, трубопроводов, радиальных отстойников. Содержание этих ионов регулируется величиной коэффициента использования осветленной воды (Ки) и составом кислых сточных вод. При Ки=70% кислые сточные воды должны содержать не более 1 г/л серной кислоты и не более 0,5 г/л растворенного железа.