- •В.С. Козлов, Л.А. Семенова
- •ГИДРАВЛИКА
- •ПРЕДИСЛОВИЕ
- •Раздел А. ОСНОВНЫЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ СВЕДЕНИЯ
- •1. ПРИБОРЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ
- •1.1. Основные понятия и определения
- •1.2. Единицы давления
- •1.3. Классификация манометров
- •1.4. Жидкостные манометры
- •1.5. Грузопоршневые манометры
- •1.6. Деформационные (пружинные) манометры
- •1.7. Поверка деформационных манометров
- •2. ОТНОСИТЕЛЬНОЕ РАВНОВЕСИЕ ЖИДКОСТИ
- •Когда жидкость покоится в неподвижном относительно Земли сосуде или в сосуде, движущемся равномерно и прямолинейно, на нее действует только одна массовая сила – ее собственный вес. Этот случай равновесия жидкости называется абсолютным покоем.
- •2.2. Равновесие жидкости в сосуде, движущемся прямолинейно с постоянным ускорением
- •3.1. Уравнение расхода
- •3.2. Уравнение Бернулли для потока реальной жидкости
- •3.3. Геометрическая интерпретация уравнения Бернулли
- •3.4. Трубки пьезометрического и полного напоров
- •4.2. Число Рейнольдса
- •4.3. Особенности ламинарного и турбулентного движения жидкости
- •5. ПОТЕРИ НАПОРА ПРИ ДВИЖЕНИИ ЖИДКОСТИ
- •5.1. Потери напора на трение
- •5.2. Понятие шероховатости поверхности
- •5.3. Коэффициент гидравлического трения
- •6. МЕСТНЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ
- •6.1. Резкое расширение трубопровода
- •6.2. Постепенное расширение трубопровода
- •6.3. Резкое сужение трубопровода
- •6.4. Постепенное сужение трубопровода
- •6.5. Поворот трубопровода
- •7. ИСТЕЧЕНИЕ ЖИДКОСТИ ЧЕРЕЗ ОТВЕРСТИЯ И НАСАДКИ
- •7.1. Истечение через малое отверстие в тонкой стенке при постоянном напоре
- •7.1.1. Истечение идеальной жидкости
- •7.1.2. Истечение реальной жидкости
- •7.1.3. Экспериментальное определение коэффициентов расхода, скорости и сжатия для малого отверстия в тонкой стенке
- •7.3. Истечение жидкости при переменном напоре
- •УСТРОЙСТВО И ПРИНЦИП РАБОТЫ УНИВЕРСАЛЬНОГО ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СТЕНДА ТМЖ-2
- •Подготовка стенда к работе
- •Лабораторная работа № 1
- •Лабораторная работа № 2
- •Измеренные величины
- •Вычисленные величины
- •Лабораторная работа № 3
- •Измеренные величины
- •Вычисленные величины
- •Лабораторная работа № 4
- •ИССЛЕДОВАНИЕ РЕЖИМОВ ДВИЖЕНИЯ ЖИДКОСТИ. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧИСЕЛ РЕЙНОЛЬДСА
- •Вычисленные величины
- •Лабораторная работа № 5
- •ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ГИДРАВЛИЧЕСКОГО ТРЕНИЯ
- •Цели работы:
- •Измеренные величины
- •Лабораторная работа № 6
- •Измеренные величины
- •Вычисленные величины
- •Контрольные вопросы
- •Лабораторная работа № 7
- •Лабораторная работа № 8
- •ИСТЕЧЕНИЕ ЖИДКОСТИ ПРИ ПЕРЕМЕННОМ НАПОРЕ
- •БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
- •ПРИЛОЖЕНИЯ
а коэффициент сопротивления диффузора можно выразить формулой
|
λ |
|
|
1 |
|
1 2 |
|
||
ζ диф. = |
|
|
1 − |
|
|
+ kп.р. 1 − |
|
. |
(6.17) |
|
α |
|
|
||||||
|
8sin |
|
n2 |
|
n |
|
|||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Отсюда видно, что коэффициент ζ диф. зависит от угла α , |
коэффици- |
||||||||
ента λ и от степени расширения n. |
|
|
и n первое слагаемое в фор- |
||||||
С увеличением угла α при заданных λ |
муле (6.17), обусловленное трением, уменьшается, так как диффузор делается короче, а второе слагаемое, обусловленное вихреобразованиями и отрывом потока, возрастает. При уменьшении же угла α вихреобразования уменьшаются, но возрастает трение, так как при заданной степени расширения n диффузор удлиняется и поверхность трения увеличивается. Потери напора будут минимальными при наивыгоднейшем оптимальном значении угла α , который составляет 5…8°.
6.3. Резкое сужение трубопровода
Резкое сужение вызывает всегда меньшую потерю энергии, чем резкое расширение с таким же соотношением площадей. В этом случае потеря обусловлена, во-первых, трением потока при входе в узкую трубу, вовторых, потерями на вихреобразования (рис. 6.3). В этом случае образуются две застойные зоны. Первая располагается в углах трубы большого диаметра. Вторая зона образуется в результате отрыва потока от входного
угла в узкую трубу. |
|
|
|
|
|
c |
|||||
|
|
|
|
|
|||||||
струя жидкости сна- |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|||||||
чала сужается до диа- |
d1 ,х1 |
|
|
|
|
|
dc ,хc d2, х2 |
||||
|
|
|
|
|
|||||||
метра dс, при этом ее |
|
|
|
|
|
||||||
скорость увеличивает- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ся до хc , а затем рас- |
|
|
|
|
|
c |
|||||
|
|
|
|
|
|||||||
ширяется до d2 с |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
уменьшением |
скоро- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 6.3. Резкое сужение |
|||||||||||
сти до х2 . Кольцевое |
|||||||||||
|
трубопровода |
||||||||||
пространство |
вокруг |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
суженной части потока заполняется малоподвижной завихренной жидкостью.
Если узкая труба входит на некоторое расстояние (l > 0,5 d2 ) внутрь широкой трубы, то этот случай сужения принято называть наиболее резким сужением (рис. 6.4). Потери энергии при наиболее резком сужении могут быть определены теоретически примерно так же, как и в случае резкого расширения трубы. Условия протекания жидкости в данном случае характеризуются тем, что частицы жидкости, движущейся вдоль стенки ab, должны в точках b резко изменить направление своего движения на противоположное. Из-за действия сил инерции частиц струя отрывается от стенки и образуется кольцевая вихревая область А. В пределах области А мож-
43
но различить два участка транзитной струи: сужающейся, расположенный
|
1 |
|
|
|
c |
A |
2 |
b |
a |
|
|
|
|
||
d1 ,х1 |
dc ,хc |
|
d2 ,х2 |
b |
a |
2 |
c |
|
|
|
A |
l 1
Рис. 6.4. Наиболее резкое сужение трубопровода
перед сжатым сечением с–с, и расширяющийся, расположенный за сжатым сечением с–с.
Как показывают опыты, потеря напора на сужающейся части струи (до сечения с–с) для турбулентного потока относительно мала в свя-
зи с тем, что пульсация скорости на протяжении сужающихся потоков всегда снижается; кроме того и длина сужающейся части струи невелика – равна примерно 0,5d2. В основном местная потеря напора сосредотачивается в пределах расширяющейся части струи (между сечениями с–с и 2–2).
Потерю напора для наиболее резкого сужения трубопровода можно найти по формуле Борда, подставив в (6.6) вместо скорости х1 скорость хc в сжатом сечении с–с:
|
2 |
|
хc |
|
|
|
2 |
|
Sc |
|
2 |
2 |
1 |
|
|
|
2 |
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
hн.р.с = |
(хc −х2 ) |
|
|
|
|
х2 |
|
|
|
х2 |
|
|
|
х2 |
, (6.18) |
||||||||
|
= |
|
|
|
−1 |
|
= |
|
|
|
−1 |
|
|
= |
|
−1 |
|
|
|||||
2g |
х2 |
|
2g |
S2 |
|
2g |
|
|
2g |
||||||||||||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
ε |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
х2 |
|
|
1 |
2 |
|
|
|
S |
c |
|
|
|
|
||||||
|
hн.р.с =ζн.р.с |
|
|
2 |
, ζн.р.с = |
|
|
−1 , |
|
ε = |
|
|
|
|
(6.19) |
||||||||
|
|
2g |
|
|
S2 |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
ε |
|
|
|
|
|
|
|
|
где ζн.р.с - коэффициент сопротивления наиболее резкого сужения,
ε - коэффициент сжатия струи.
Как видно из формулы (6.19) с уменьшением ε , т. е. с увеличением сжатия струи в сечении с–с, коэффициент сопротивления увеличивается и, следовательно, увеличиваются потери напора. Если пренебречь потерями напора до сжатого сечения с–с, то следует считать, что полученные формулы (6.19) и (6.20) справедливы для любого случая сужения. Отличие будет заключаться только в разных численных значениях коэффициента ε , входящего в формулу (6.20). Коэффициент сжатия для наиболее резкого сужения может быть определен по формуле Идельчика И. Е.:
44
εн.р.с = |
|
1 |
|
|
. |
(6.21) |
||
1+ |
1− |
S2 |
||||||
|
|
|
S |
|
||||
Подставляя (6.21) в (6.20), получаем |
|
1 |
|
|
|
|||
|
|
|
S2 |
|
|
|||
ζн.р.с =1− |
. |
(6.22) |
||||||
|
||||||||
|
|
|
|
S |
|
|||
|
|
1 |
|
|
Наиболее резкое сужение является наиболее неблагоприятным: для него имеем самую большую местную потерю. Остальные случаи характеризуются меньшим сужением струи, а, следовательно, и меньшими потерями напора.
В общем случае местную потерю напора для сужающегося трубопровода определяют по формуле
hc =ζc |
х22 |
, |
|
|
|
|
(6.23) |
|
2g |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||
где коэффициент сопротивления сужения ζ c : |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
S2 |
|
(6.24) |
|||
ζ c= kп с. ζн с |
|
|
||||||
S |
||||||||
.=р. kп с. 1− |
, |
|||||||
здесь kп.с – коэффициент смягчения сужения. |
|
1 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||
В случае резкого сужения (рис. 6.3) трубопровода – |
|
k п.с = 0,5, |
тогда |
|||||
коэффициент сопротивления оказывается |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
S1 |
|
(6.25) |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
||||
ζр.с = 0,5ζ н.р.с = 0,5 1− |
|
|
. |
|||||
|
|
|
|
|
S2 |
|
||
В частном случае входа жидкости в трубопровод из резервуара весь- |
||||||||
ма большого размера ( S1 = ∞) и при отсутствии закругления входного угла |
||||||||
в соответствии с формулой (6.25) получаем |
|
|
|
|
|
|
||
ζ р.с=ζ = 0,5 . |
|
|
|
|
(6.26) |
6.4. Постепенное сужение трубопровода
Коническая сходящаяся труба называется конфузором (рис. 6.5). При движении жидкости в конфузоре скорость потока вдоль
трубы возрастает, а давление уменьшается. Так как жидкость движется от большого давления к меньшему, то причин для срыва потока в конфузоре меньше, чем в диффузоре. Отрыв потока от стенки с небольшим сжатием
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
возможен на выходе из конфузора в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
месте соединения конической трубы с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
цилиндрической. Поэтому сопротивле- |
|
d1 ,х1 |
б |
|
|
d |
|
,х |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
ние конфузора всегда меньше, чем со- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
противление диффузора с теми же гео- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
метрическими характеристиками. По- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тери в конфузоре складываются из по- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
терь на постепенное сужение и на тре- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 6.5. Постепенное сужение |
|
|
|
|
ние, т. е. |
||||
|
|
|
трубопровода |
|
|
|
|
|
45
hкон = hп +h тр .с |
(6.27) |
Потери напора на трение в конфузоре определяются аналогично тому, как это делается для диффузора:
|
|
λ |
|
|
|
1 |
|
х |
2 |
, |
(6.28) |
h |
тр= |
|
|
1 |
− |
|
|
|
2 |
||
|
|
n2 |
|
|
|||||||
|
|
8sin |
α |
|
|
2g |
|
||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где n = S1 – степень сужения конфузора.
S2
Потери напора на трение становятся ощутимыми при α > 50º. Их можно найти по формуле
h п.с=ζ п.с |
х22 |
, |
|
|
(6.29) |
|
|
||||
причем |
2g |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
|
ζп.с. = kп.с.ζн.р.с. = kп.с. |
|
−1 . |
(6.30) |
||
|
|||||
|
|
ε |
|
|
|
Коэффициент смягчения k п.с зависит, главным образом, от угла ко- |
|||||
нусности. При α < 20º коэффициент сопротивления |
можно |
принять |
|||
ζ п.с≈ 0,1. |
|
|
|
|
|
Если уменьшить сжатие струи, например, путем плавного сопряжения конической части с цилиндрической или замены конической части на криволинейную, то потери можно значительно уменьшить. Коэффициент сопротивления такого плавного сужения (сопла) принимается равным 0,01…0,1 в зависимости от степени сужения, плавности и числа Рейнольдса.
6.5. Поворот трубопровода
При изменении направления потока появляются центробежные силы, направленные от центра кривизны к внешней стенке трубы. В результате на вогнутой стороне внутренней поверхности трубы давление больше, чем на выпуклой (рис. 6.6). В связи с этим жидкость движется с различной скоростью, что способствует отрыву потока от стенок и приводит сначала к сужению струи, а затем – к ее расширению, при этом возникают значительные потери напора. При резком повороте трубы, который принято называть коленом, потери напора особенно велики. Их можно оценить, применив формулу Борда:
|
(х |
c |
−х)2 |
|
х |
2 |
х2 |
1 |
2 |
х2 |
. |
(6.31) |
|
h = |
|
|
= |
c −1 |
|
= |
|
−1 |
|
||||
|
|
2g |
2g |
ε |
2g |
||||||||
|
|
|
|
х |
|
|
|
|
|
46