- •2 Существующее положение горных работ и основные решения
- •3 Прогноз сдвижений и деформаций при доработке месторождения
- •4 Геомеханическое обоснование технологии подземной
- •4.3.2 Расчет параметров системы разработки подэтажного
- •10 Мероприятия по предупреждению и ликвидации
- •13 Техника безопасности и охрана труда
- •Введение
- •1 Геологическая характеристика месторождения
- •1.1 Геологическое строение месторождения
- •1.1.1 Залежь Новый Сибай
- •1.2 Морфология залежи Новый Сибай
- •1.3 Вещественный состав руд залежи Новый Сибай
- •1.4 Гидрогеологические условия разработки месторождения
- •1.4.1 Орография, гидрология и климат района
- •1.4.2 Гидрогеологические условия района
- •1.4.3 Характеристика действующей системы осушения месторождения
- •1.4.4 Общие выводы по гидрогеологическим условиям отработки Сибайского месторождения
- •1.5 Инженерно-геологические условия разработки месторождения
- •1.6 Запасы руды в залежи «Новый Сибай»
- •1.7 Эксплуатационная разведка
- •2 Существующее положение горных работ и основные решения по вскрытию месторождения
- •2.1 Существующее состояние горных работ на Сибайском подземном руднике
- •2.2 Основные решения по вскрытию месторождения
- •2.3 Проветривание рудника
- •3 Прогноз сдвижений и деформаций при доработке месторождения Новый Сибай подземным способом
- •3.1 Построения зоны сдвижения на земной поверхности
- •3.2 Построение зон сдвижения внутри массива горных пород
- •4 Геомеханическое обоснование технологии подземной доработки Ново-Сибайской залежи
- •4.1 Обоснование коэффициента запаса устойчивости бортов карьера при выемке законтурных руд
- •4.2 Обоснование выемки части прибортовых запасов без нарушения целостности рудного массива и существующего карьерного съезда
- •4.3 Геомеханическое обоснование параметров отработки основных запасов рудной залежи с обрушением вмещающих пород
- •4.3.1 Расчет параметров системы разработки подэтажного обрушения с одностадийным порядком отработки
- •4.3.2 Расчет параметров системы разработки подэтажного обрушения с двухстадийным порядком отработки (блоковое обрушение)
- •5 Системы разработки
- •5.1 Горно-технические особенности разработки рудной залежи
- •5.2 Выбор и обоснование систем разработки
- •5.2.1 Выемка прибортовых запасов руды открытыми камерами (прирезками)
- •5.2.2 Система подэтажного обрушения с торцовым выпуском руды.
- •5.2.3 Система подэтажного обрушения с двухстадийным порядком отработки блоков (блоковое обрушение)
- •6 Подготовка и доработка рудной залежи
- •6.1 Общий порядок отработки
- •6.2 Отработка запасов в южном и северном бортах карьера выше горизонта 469 м
- •6.2.1 Порядок отработки запасов выше горизонта 469 м
- •6.2.2 Подготовка и отработка запасов выше горизонта 469 м
- •6.3 Отработка запасов ниже гор. 469 м
- •6.3.1 Первый вариант подготовки и отработки рудной залежи ниже гор. 469 м (рудная подготовка)
- •6.3.2 Второй вариант подготовки и отработки рудной залежи ниже гор. 469 м (полевая подготовка)
- •7 Буровзрывные работы
- •7.1 Параметры буровзрывных работ
- •7.2 Рекомендации по дополнительным мерам безопасности при отбойке сульфидных руд
- •7.3 Оценка сейсмического действия взрывных работ на горные выработки
- •7.4 Расчет толщины рудной корки, предотвращающей разлет рудной массы по выработанному пространству карьера
- •8 Потери и разубоживание руды
- •9 Производительность рудника
- •10 Мероприятия по предотвращению и ликвидации эндогенных пожаров
- •10.1 Характеристика вещественного состава руд участка «Новый Сибай»
- •10.2 Характеристика обрушенного пространства
- •10.3 Характер окислительных процессов сульфидных руд
- •10.4 Мероприятия по минимизации окислительных процессов
- •10.5 Мероприятия по обеспечению безопасного газового состава рабочих мест
- •10.6 Мероприятия по ликвидации возникших эндогенных пожаров
- •11 Основное технологическое оборудование
- •12 Крепление подземных горных выработок
- •12.1 Общие положения
- •12.2 Прогноз устойчивости руд и пород в выработках и выбор крепи
- •12.3 Дополнительные специальные мероприятия повышения устойчивости обнажений выработок
- •13 Техника безопасности, промсанитария и охрана труда при производстве горных работ
- •13.1 Безопасность производства горных работ
- •13.2 Мероприятия по предупреждению эндогенных пожаров
- •13.3 Мероприятия по борьбе с пылью
- •13.4 Мероприятия по борьбе с шумом и вибрацией
- •14 Основные технологические показатели
- •Список использованных источников
- •Приложения
4.2 Обоснование выемки части прибортовых запасов без нарушения целостности рудного массива и существующего карьерного съезда
Техническое совещание по рассмотрению выполнения технологического регламента для разработки проекта «Доработка Сибайского месторождения подземным способом на участке «Новый Сибай» (Приложение № 3) решило:
- предусмотреть в начальный период доработки месторождения использование выемки части прибортовых запасов на южном и северном участках карьера открытыми камерами (прирезками) из подземных выработок без обрушения бортов карьера;
Технология выемки прибортовых запасов открытыми камерами (прирезками) разработана технической службой Сибайского филиала ОАО «Учалинский ГОК» и подробно изложена ниже.
Физико-механические характеристики пород и руды принятые для обоснования предложенной технологии представлены в таблице 4.2.
Таблица 4.2 – Физико-механические характеристики пород и руд
Наименование |
Плотность, т/м3 |
Угол внутреннего трения, град. |
Сцепление |
||
λ=1 |
λ=0,02 |
λ=0,01 |
|||
Спилиты |
2,87 |
29 |
2220 |
44,4 |
22,2 |
Спилиты трещиноватые |
2,80 |
31 |
1350 |
27,0 |
13,5 |
Альбитофиры |
2,65 |
30 |
2640 |
52,8 |
26,4 |
Медно-цинковый колчедан |
4,22 |
33 |
2000 |
40,0 |
20,0 |
Коэффициент структурного ослабления λ принят: для расстояния до откоса 1-5 м равным 0,01, а для расстояния до откоса 5-30 м равным 0,02.
Значение λ=1,0 характеризует сцепление в куске.
Были выполнены расчеты для участка борта южного фланга для высот: 114 м (гор -3÷-117 м); 337 м (гор +220÷-117 м); 486 м (гор +369÷-117 м).
Для северного фланга – высотой 75 м (гор -50÷-125).
В качестве расчетного принят разрез по координате 6450. Разрезы по южному и северному участкам показаны на рисунках 4.1. и 4.2. По северному участку выемка руды осуществляется в два этапа. Выделена зона I, позволяющая осуществить выемку запасов с сохранением устойчивости существующего борта, и зона II, позволяющая сохранить участок капитального съезда, проходящего по северному борту, но требующая локального обрушения породной части борта. Выемка руды на южном участке производится без разделения на этапы в границах, обеспечивающих устойчивость капитального съезда (зона II).
Граница участков южного и северного бортов, которые могут отрабатываться открытыми камерами (прирезками) представлены на планах выемочных подэтажей (листы 1 – 7).
Результаты расчетов устойчивости сведены в таблицу 4.3.
Таблица 4.3 – Результаты расчетов запаса устойчивости откосов бортов
Высота борта, горизонты, м |
Угол откоса, градус |
Коэффициент запаса устойчивости |
|
Фактический |
Проектный |
||
Южная выклинка |
|||
114 м, гор. (-3) ÷ (-117) м |
52 |
- |
1,55 |
|
- |
58 |
1,30 |
337 м, гор. (+220) ÷ (-117) м |
43 |
- |
1,30 |
|
- |
42 |
1,30 |
486 м, гор. (+369) ÷ (-117) м |
38 |
- |
1,25 |
|
- |
38 |
1,25 |
Северная выклинка |
|||
65м, гор. (-60) ÷ (-125) м |
55* |
- |
1,60 |
|
- |
58 |
1,35 |
*- угол при высоте 45 м, гор. (-60) ÷ (-105) м.
Предельная высота вертикального откоса для медно-цинкового колчедана определяется по формуле 34:
(3.1)
где С – величина сцепления, т/м2;
– плотность, т/м3;
φ – угол внутреннего трения, град.
Результаты вычислений сведены в таблицу 4.4.
Таблица 4.4 – Значения предельной вертикальной высоты откоса
Наименование пород и руд |
Коэффициент запаса устойчивости |
|||
|
1,0 |
1,25 |
1,5 |
2,0 |
|
Высота вертикального откоса, м |
|||
Спилиты трещиноватые |
28 |
21 |
17 |
12 |
Альбитофиры |
69 |
49 |
38 |
26 |
Медно-цинковый колчедан |
36 |
24 |
19 |
13 |
Если коэффициент запаса в соответствии с [35] принять не менее 1,25, то предельная вертикальная высота откоса по руде составит 24 м.
По результатам выполненной работы можно сделать следующие выводы.
Предельная высота вертикального откоса (в наших условиях высота открытых камер при вертикальной боковой стенке) не должна превышать 24 м.
Откос, образованный отработкой открытых камер должен иметь угол наклона к горизонту не более 58-60°, а мощность отрабатываемого участка не превышать 20-25м. Оценка устойчивости откосов позволяет сделать заключение, что на устойчивость борта высотой 337 и 486 м отработка участка открытыми камерами не повлияет (таблица 4.3).
При расчетах боковой зажим, возникающий на закруглении борта, не учитывался.
Следует учесть, что верхняя часть вертикального откоса разрушена взрывными работами при отработке вышележащих горизонтов открытым способом. Поэтому деформации верхней части вертикального откоса возможны.
Вывод. Выемка прибортовых запасов открытыми камерами из южного и северного флангов карьера возможна с учетом изложенных ограничений.