- •2 Существующее положение горных работ и основные решения
- •3 Прогноз сдвижений и деформаций при доработке месторождения
- •4 Геомеханическое обоснование технологии подземной
- •4.3.2 Расчет параметров системы разработки подэтажного
- •10 Мероприятия по предупреждению и ликвидации
- •13 Техника безопасности и охрана труда
- •Введение
- •1 Геологическая характеристика месторождения
- •1.1 Геологическое строение месторождения
- •1.1.1 Залежь Новый Сибай
- •1.2 Морфология залежи Новый Сибай
- •1.3 Вещественный состав руд залежи Новый Сибай
- •1.4 Гидрогеологические условия разработки месторождения
- •1.4.1 Орография, гидрология и климат района
- •1.4.2 Гидрогеологические условия района
- •1.4.3 Характеристика действующей системы осушения месторождения
- •1.4.4 Общие выводы по гидрогеологическим условиям отработки Сибайского месторождения
- •1.5 Инженерно-геологические условия разработки месторождения
- •1.6 Запасы руды в залежи «Новый Сибай»
- •1.7 Эксплуатационная разведка
- •2 Существующее положение горных работ и основные решения по вскрытию месторождения
- •2.1 Существующее состояние горных работ на Сибайском подземном руднике
- •2.2 Основные решения по вскрытию месторождения
- •2.3 Проветривание рудника
- •3 Прогноз сдвижений и деформаций при доработке месторождения Новый Сибай подземным способом
- •3.1 Построения зоны сдвижения на земной поверхности
- •3.2 Построение зон сдвижения внутри массива горных пород
- •4 Геомеханическое обоснование технологии подземной доработки Ново-Сибайской залежи
- •4.1 Обоснование коэффициента запаса устойчивости бортов карьера при выемке законтурных руд
- •4.2 Обоснование выемки части прибортовых запасов без нарушения целостности рудного массива и существующего карьерного съезда
- •4.3 Геомеханическое обоснование параметров отработки основных запасов рудной залежи с обрушением вмещающих пород
- •4.3.1 Расчет параметров системы разработки подэтажного обрушения с одностадийным порядком отработки
- •4.3.2 Расчет параметров системы разработки подэтажного обрушения с двухстадийным порядком отработки (блоковое обрушение)
- •5 Системы разработки
- •5.1 Горно-технические особенности разработки рудной залежи
- •5.2 Выбор и обоснование систем разработки
- •5.2.1 Выемка прибортовых запасов руды открытыми камерами (прирезками)
- •5.2.2 Система подэтажного обрушения с торцовым выпуском руды.
- •5.2.3 Система подэтажного обрушения с двухстадийным порядком отработки блоков (блоковое обрушение)
- •6 Подготовка и доработка рудной залежи
- •6.1 Общий порядок отработки
- •6.2 Отработка запасов в южном и северном бортах карьера выше горизонта 469 м
- •6.2.1 Порядок отработки запасов выше горизонта 469 м
- •6.2.2 Подготовка и отработка запасов выше горизонта 469 м
- •6.3 Отработка запасов ниже гор. 469 м
- •6.3.1 Первый вариант подготовки и отработки рудной залежи ниже гор. 469 м (рудная подготовка)
- •6.3.2 Второй вариант подготовки и отработки рудной залежи ниже гор. 469 м (полевая подготовка)
- •7 Буровзрывные работы
- •7.1 Параметры буровзрывных работ
- •7.2 Рекомендации по дополнительным мерам безопасности при отбойке сульфидных руд
- •7.3 Оценка сейсмического действия взрывных работ на горные выработки
- •7.4 Расчет толщины рудной корки, предотвращающей разлет рудной массы по выработанному пространству карьера
- •8 Потери и разубоживание руды
- •9 Производительность рудника
- •10 Мероприятия по предотвращению и ликвидации эндогенных пожаров
- •10.1 Характеристика вещественного состава руд участка «Новый Сибай»
- •10.2 Характеристика обрушенного пространства
- •10.3 Характер окислительных процессов сульфидных руд
- •10.4 Мероприятия по минимизации окислительных процессов
- •10.5 Мероприятия по обеспечению безопасного газового состава рабочих мест
- •10.6 Мероприятия по ликвидации возникших эндогенных пожаров
- •11 Основное технологическое оборудование
- •12 Крепление подземных горных выработок
- •12.1 Общие положения
- •12.2 Прогноз устойчивости руд и пород в выработках и выбор крепи
- •12.3 Дополнительные специальные мероприятия повышения устойчивости обнажений выработок
- •13 Техника безопасности, промсанитария и охрана труда при производстве горных работ
- •13.1 Безопасность производства горных работ
- •13.2 Мероприятия по предупреждению эндогенных пожаров
- •13.3 Мероприятия по борьбе с пылью
- •13.4 Мероприятия по борьбе с шумом и вибрацией
- •14 Основные технологические показатели
- •Список использованных источников
- •Приложения
7.3 Оценка сейсмического действия взрывных работ на горные выработки
Оценка сейсмического действия взрывных работ на горные выработки произведена путем сопоставления расчетных и критических скоростей колебаний массива горных пород. Условие сохранения устойчивости на удалении r от взрыва записывается следующим образом:
(7.1)
где Vдоп – допустимая скорость колебаний, см/сек; V(r) – расчетная скорость сейсмических колебаний на удалении r от взрыва, см/сек.
Допустимая скорость колебаний, то есть такая скорость, при которой полностью гарантирована сохранность защищаемых объектов, а возможные локальные их деформации не превысят прогнозируемые, принята в зависимости от назначения и срока службы выработки согласно рекомендациям [48]. Кроме срока службы на устойчивость выработок к внешним, в том числе и сейсмическим, воздействиям большое влияние оказывает неоднородность массива, обусловленная трещиноватостью горных пород. Допустимые скорости колебаний выработок в зависимости от устойчивости породного массива приведены в таблице 7.3.
Таблица 7.3 – Допустимые скорости колебаний выработок в зависимости от устойчивости породного массива
Класс |
Характеристика выработок |
Допустимая скорость колебаний (см/сек) при устойчивости пород |
|||
неустойчивые |
слабо-устойчивые |
средней устойчивости |
устойчивые |
||
I |
Особо ответственные выработки со сроком эксплуатации более 10 лет (стволы шахт, наклонные съезды, камеры околоствольных дворов) |
5 |
7 |
9 |
11 |
II |
Ответственные выработки со сроком службы 5…10 лет: квершлаги и полевые штреки, закрепленные: бетоном и набрызгбетоном анкерной крепью металлической рамной крепью или анкерной крепью в сочетании с сеткой и набрызгбетоном |
10 11
12 |
14 15
16 |
16 18
21 |
22 24
26 |
III |
Кратковременно эксплуатируемые выработки (срок службы – 1…5 лет): доставочные орты незакрепленные |
– |
– |
16 |
22 |
доставочные орты закрепленные: бетоном и набрызгбетоном анкерной крепью металлической рамной крепью или анкерной крепью в сочетании с сеткой и набрызгбетоном |
15 16
17 |
20 21
22 |
25 26
28 |
31 33
35 |
Продолжение табл. 7.3
Класс |
Характеристика выработок |
Допустимая скорость колебаний (см/сек) при устойчивости пород |
|||
неустойчивые |
слабо-устойчивые |
средней устойчивости |
устойчивые |
||
IV |
Неответственные выработки со сроком службы не более 1 года: нарезные выработки незакрепленные |
– |
– |
16 |
22 |
нарезные выработки закрепленные: бетоном и набрызгбетоном анкерной крепью металлической рамной крепью или анкерной крепью в сочетании с сеткой и набрызгбетоном |
17 18
19 |
20 21
22 |
25 26
28 |
31 33
35 |
Расчетная скорость колебаний среды определяется зависимостью [48]:
(7.2)
где Ки – коэффициент интенсивности сейсмических колебаний; Qэ – масса эквивалентного сосредоточенного заряда ВВ, кг; r – удаление от взрыва, м; – показатель затухания.
Коэффициент интенсивности сейсмических колебаний можно рассчитать по формуле [49]:
(7.3)
где Ср и Сs – скорости распространения соответственно продольных и поперечных волн в массиве, м/сек; γ – плотность среды, т/м³.
Скорости распространения поперечной (Сs) и продольной (Ср) волн между собой связаны зависимостью [50]:
(7.4)
где ν – коэффициент Пуассона, составляющий обычно в массиве горных пород порядка 0,3…0,32 [51].
Исследования механических характеристик образцов руд и пород Сибайского месторождения показали, что колчеданные руды отличаются достаточно высокими прочностными характеристиками. Весьма близкими свойствами обладают и образцы вмещающих пород: дацитов, порфиритов и тому подобных. Породы околорудной зоны (метасоматиты, сланцы различного состава, хлоритизированные и серицитизированные породы) характеризуются значительно меньшей сопротивляемостью нагрузкам. Расчет коэффициентов сейсмичности приведен в таблице 7.4.
Таблица 7.4 – Расчетные характеристики массива горных пород
Массив |
Характеристика |
Акустический показатель трещиноватости |
Скорость распространения продольных волн, км/сек |
|
образец |
массив |
|||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Руда |
крупноблочные, малотрещиноватые (интенсивность – 1…1,5 м–1) |
0,25…0,4 |
4,8…5 |
2,4…3,1 |
Вмещающие породы |
среднеблочные, сильнотрещиноватые (интенсивность – 6…10 м–1) |
0,1…0,25 |
5…5,3 |
1,6…2,6 |
Околорудная зона |
мелкоблочные, чрезвычайно трещиноватые (интенсивность – более 10 м–1) |
0,05…0,1 |
5,1…5,2 |
1,1…1,6 |
Продолжение табл. 7.4
Массив |
Коэффициент Пуассона |
Модуль упругости, ГПа |
Модуль объемного сжатия, ГПа |
Акустическая жесткость, 106 кг·м/м3·сек |
Коэффициент сейсмичности |
1 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
Руда |
0,15…0,16 |
60…70 |
30...34 |
9,5…14,2 |
8...10 |
Вмещающие породы |
0,22…0,27 |
60…65 |
41…44 |
6,2…9,4 |
15…17 |
Околорудная зона |
0,27…0,32 |
35…40 |
27…29 |
4,3…7,1 |
15…20 |
Таким образом, для дальнейших расчетов приняты следующие величины коэффициента сейсмичности:
– для устойчивых пород – 8;
– для пород средней устойчивости – 10;
– для слабоустойчивых пород – 15;
– для неустойчивых пород – 20.
Масса сосредоточенного заряда эквивалентного массе веерного заряда определяется как [51, 52]:
(7.5)
где ψ – коэффициент, учитывающий рассредоточение заряда в веере; Q – суммарная масса скважинных зарядов в веере, кг.
Коэффициент ψ рассредоточения зарядов зависит от положения объекта относительно плоскости веера и составляет:
для бокового действия взрыва – (7.6)
для торцевого действия взрыва – (7.7)
для фронтального действия взрыва – (7.8)
где Н и В – соответственно высота и ширина отбиваемого слоя руды, м.
Рассчитанные по приведенной выше методике величины обеспечивающего сейсмическую безопасность выработок расстояния от эпицентра взрыва (м) в зависимости от массы одновременно взрываемых на одну ступень замедления зарядов ВВ сведены в таблицу 7.5.