- •Непрерывные прокатные станы
- •3. Линейные агрегаты
- •4. Понятие нейтрального сечения, нейтральный угол. Резервные силы трения.
- •5. Скорость деформации
- •6. Условия захвата Ме волками
- •8. Горячая деформация. Процессы протекающие в металле при омд в горячем состоянии
- •9. Опережение и отставание
- •10. Трение в процессах омд
- •11. Влияние хим. Состава и температуры на сопротивление и пластичность.
- •12. Возврат и рекристаллизация. Последействие и релаксация
- •12. Возврат и рекристаллизация. Последействие и релаксация
- •13. Трение на поверхности контакта инструмента с металлом. Зоны на поверхности контакта.
- •14. Условие наименьшего периметра
- •15. Закон постоянства объема.
- •16. Нейтральный угол. Участки скольжения и прилипания.
- •17. Классификация прокатных станов
- •18. Сортамент прокатных станов. Слитки – форма, размеры, масса. Блюмы, слябы и заготовки. Литейно-прокатные станы
- •19. Дефекты металлургического прокатного происхождения. Подготовка слитков и заготовок к прокатке.
- •20. Нагрев Ме перед прокаткой. Окалинообразование и обезуглероживание
- •21. Охлаждение Ме после прокатки. Дефекты Ме, связанные с его охлаждением. Отделка металлопроката.
- •22. Калибровка прокатных валков. Понятие калибра и калибровки.
- •23. Виды и классификация калибров. Элементы калибра.
- •24. Элементы калибровки валов – верхнее и нижнее давление, средняя линия валков и линия прокатки.
- •25. Калибровка валков как система. Определение температуры Ме при прокатке.
- •26. Коэффициент трения при прокатке.
- •27. Уширение при прокатке. Назначение количества и порядка кантовок при прокатке
- •28. Сортамент профилей простой формы. Характеристика отдельных систем калибров. Геометрические соотношения в калибрах.
- •7. Изменение технологической температуры в процессе прокатки.
6. Условия захвата Ме волками
Условия захвата — определенные соотношения углов захвата α и коэффициентов трения между металлом и валками f (илиСхема действия сил при различных условиях захвата, при которых обеспечивается первичный захват металла валками и заполнение очага деформации,
В зависимости от соотношения угла трения с углом захвата различают четыре случая прокатки (см. рисунок).
Р = α. В этом случае наблюдается проскальзывание заготовки и при незначительном вталкивающем усилии Q происходитзахват металла валками.
р<α. Захват происходит свободно.
р>α. Захват принудительный, требующий действия вталкивающей силы Q, которую определяют по формуле А. П. Чекарева
4. Р = α/2. В этом случае процесс прокатки считают установившимся. Равнодействующая давления металла на валок проходит через середину угла захвата.
При продольной прокатке в каждый данный момент пластической деформации подвергается объем металла, заключенный между вращающимися в противоположных направлениях прокатными валками.
О бъем металла ABCD, заключенный между плоскостями входа AD и выхода ВС, называют геометрическим очагом деформации (рис. 29). Фактический очаг деформации несколько больше геометрического, так как пластическая деформация распространяется за пределы плоскостей входа и выхода на некоторое расстояние. Зоны, лежащие за пределами геометрического очага деформации, в которых происходит пластическая деформация, называют внешними или внеконтактными зонами деформации.
Параметры очага деформации зависят от размеров полосы (раската) до и после прокатки.
Углом захвата, а называют центральный угол, соответствующий дуге касания (захвата) металла с валками. Из простых геометрических соотношения (рис. 29) имеем:
Значит при известном диаметре валков D и обжатии Δh можно определить угол захвата
При холодной прокатке максимальные углы захвата составляют 3-4 °. Длина дуги захвата
В процессе прокатки можно различать три стадии. Первая стадия — от момента захвата металла валками до завершения образования стабильного фактического очага деформации. Захват металла происходит в момент соприкосновения переднего конца полосы (раската) с валками. Первую стадию называют неустановившимся процессом.
Вторая стадия — установившийся процесс, протекающий в условиях стабильного фактического очага деформации с постоянными параметрами; усилие на валок не изменяется.
Третья стадия —завершающая, тоже является неустановившимся процессом, так как параметры очага деформации в третьей стадии, аналогично первой, непрерывно изменяются.
Рассмотрим захват полосы в начальный момент ее соприкосновения с валками. В самом общем случае на металл действуют следующие внешние силы (рис. 31, а).
Р и Т — силы нормального давления и трения со стороны валков; Q — внешняя сила, вталкивающая полосу в валковую щель (зазор между валками); U — сила инерции, возникающая в момент остановки движущейся полосы валками.
Для обеспечения устойчивого захвата необходимо, чтобы сумма проекций всех сил на ось х (рис. 31, а) была положительной, или равной нулю:
Подставляя в это уравнение Т = Pf, после преобразований получим условие захвата в виде
Если сила Q =f= 0, захват называют принудительным. При отсутствии вталкивающей силы Q захват называют с в о б о д н ы м.
В большинстве практических случаев сила инерции U мала по сравнению с силой Р, поэтому условие свободного захвата записывают в виде
где β3 — угол трения в начальный момент захвата. Значит, свободный захват возможен только тогда, когда угол трения больше или близок к углу захвата.
Под естественным условием захвата подразумевается такое, при котором в момент захвата скорость поступательного движения полосы на бесконечно малую величину меньше горизонтальной составляющей окружной скорости валков (совпадающий со скоростью полосы по направлению) и в пределе их можно считать равными. Схема сил, действующих со стороны валков на полосу в момент ее соприкосновения с валками, изображена на рис. 136, а. Предполагается, что диаметры и окружные скорости валков одинаковы. Захват будет осуществлен, если горизонтальные составляющие сил нормального давления Р будут меньше или (в пределе) равны горизонтальным составляющим Тх сил трения: 2РХ< 2ТХ.
Запишем два простых неравенства:
где - коэффициент трения скольжения м/д Ме и пов-ю валков при захвате и угол трения; α – угол захвата.
Итак условие естественного захвата выглядит след. образом: , т. е. для. осуществления захвата необходимо, чтобы угол захвата был меньше угла трения. Из рис. 4, а видно, что при таком соотношении существует горизонтальная сила Rx=fx—Pх, с помощью которой и осуществляется захват.