- •Оглавление
- •2. Расчет нагрева цилиндра под индукционную поверхностную
- •Введение
- •1.Краткие теоретические сведения
- •1.1.Принципиальная схема индукционной системы индуктор-деталь
- •1.2.Расчет распределения параметров электромагнитного поля в проводящем цилиндре, помещенном в цилиндрический индуктор
- •1.2.1.Поверхностный эффект в проводящем теле с плоской поверхностью
- •Б) Цилиндр из ферромагнитного материала, имеющий на поверхности слой, нагретый до температуры выше температуры магнитных превращений
- •1.3.Приведение электрического сопротивления нагреваемого цилиндра к току индуктора
- •1.4.Расчет распределения температурного поля
- •1.4.1.Основные режимы нагрева
- •Вариант I ( )
- •Вариант II ( ; большой зазор)
- •Вариант III ( ; малый зазор)
- •2.Расчет нагрева цилиндра под индукционную поверхностную закалку. Методика и пример расчета
- •2.1.Исходные данные для расчета
- •2.2.Выбор частоты
- •2.3.Тепловой расчет нагрева цилиндра под закалку
- •2.4.Электрический расчет индуктора
- •3.Расчет нагрева цилиндра под пластическую деформацию
- •3.1.Исходные данные для расчета
- •3.2.Выбор частоты
- •3.3.Тепловой расчет нагрева цилиндра под пластическую деформацию
- •3.4.Электрический расчет индуктора
- •Приложение
- •Библиографический список
- •195251, Санкт-Петербург, Политехническая ул., 29.
- •Содержание
3.3.Тепловой расчет нагрева цилиндра под пластическую деформацию
Исходные данные для теплового расчета:
1) Диаметр нагреваемой цилиндрической заготовки: = 15·10–3 м (радиус = 7,5·10–3 м).
2) Длина заготовки: =0,3 м.
3) Частота тока индуктора = 10 кГц.
4) Температура на поверхности: = 1300 °С.
5) Разность температур на поверхности и по оси заготовки: = 35 °С.
6) Удельное электрическое сопротивление материала индуктора при 20 °С: = 2·10–8 Ом·м;
7) Свойства материала заготовки — средние в интервале температур 20–1300 °С при Т = 800 °С:
удельное электрическое сопротивление: = 10–6 Ом·м;
теплопроводность: = 33,5 Вт/(м·град);
теплоемкость: = 6,68·102 Дж/(кг·град);
температуропроводность = 6,4·10–6 м2/с.
Решение:
1) Расчетный перепад температуры:
При индукционном нагреве под пластическую деформацию потери с поверхности заготовки играют существенную роль: температура на поверхности в конце нагрева оказывается ниже расчетной. Поэтому расчетный перепад температуры необходимо увеличить в 2 раза:
°С.
2) Отношение температур на поверхности и в центре заготовки :
.
3) Глубина проникновения в металл при °С определяется по формуле :
м.
4) Глубина активного слоя:
При можно принять .
При необходимо принять .
В нашем случае:
м, поэтому м.
5) Относительная глубина активного слоя определяется по формуле :
.
6) Время нагрева цилиндра до заданной температуры 1300 °С с заданным перепадом температуры ( = 35 °С). При нагреве под пластическую деформацию и не зависит от . Тогда формулу можно решить относительно :
.
По табл. П.1 Приложения для определяем значение функции для = 1 ( = 0) и = 0 ( = ):
,
.
.
Зная относительное время нагрева (критерий Фурье), можно определить время нагрева (по формуле ):
с.
7) Удельная мощность на цилиндрической поверхности заготовки определяется по формуле :
Вт/м2.
________
Определим удельную мощность нагрева другим способом — по теплосодержанию и рассчитанному времени нагрева .
Вес заготовки:
кг.
Полезная мощность:
,
где °С — увеличение температуры заготовки относительно среднецеховой.
°С;
°С;
Вт.
Удельная мощность на цилиндрической поверхности:
Вт/м2.
8) Определим время нагрева, приняв и , если вместо диаметра заготовки использовать расчетный диаметр:
м.
Тогда функции по табл. П.1 Приложения:
,
.
Тогда время нагрева будет при °С и °С:
с.
Время нагрева, полученное данным способом, достаточно хорошо совпадает с , полученными для реальных и . Поэтому и мощность, определенная по теплосодержанию заготовки будет такой же, как в пункте расчета 8.
9) Мощность, которую необходимо передать в заготовку (без учета тепловых потерь):
Вт.
10) Мощность, потребляемая от генератора (в предположении, что тепловой КПД индуктора , электрический КПД индуктора ):
Вт.