- •О. С. Ломова расчет массообменных установок нефтехимической промышленности
- •Часть 2
- •Рецензенты: е. О. Захарова, к.Т.Н., доцент ОмГпу, зав. Кафедрой «Технологии и методики преподавания технологии»;
- •Оглавление
- •Глава 1. Адсорбционная установка
- •Глава 2. Расчет сушильной установки
- •Введение
- •Глава 1. Адсорбционная установка
- •1.1. Процесс адсорбции
- •1.2. Расчет адсорбционной установки с псевдоожиженным слоем адсорбента
- •Задание на проектирование
- •Основные условные обозначения
- •1.2.1. Определение скорости газового потока
- •1.2.2. Определение расхода адсорбента
- •1.2.3. Определение объемного коэффициента массопередачи
- •1.2.4. Определение общего числа единиц переноса
- •1.3. Расчет адсорбционной установки периодического действия с неподвижным слоем адсорбента
- •Задание на проектирование
- •1.3.1. Построение изотермы адсорбции
- •1.3.2. Определение продолжительности стадии адсорбции
- •1.4. Расчет адсорбционной установки с движущимся слоем адсорбента Задание на проектирование
- •1.4.1. Расчет диаметра аппарата
- •1.4.2. Расчет скорости движения адсорбента
- •1.4.3. Расчет длины слоя адсорбента
- •1.5. Расчет ионообменной установки
- •Задание на проектирование
- •1.4.1. Расчет односекционной катионообменной колонны
- •Уравнение изотермы сорбции
- •Скорость потока жидкости
- •Определение лимитирующего диффузионного сопротивления
- •Среднее время пребывания частиц ионита в аппарате
- •Высота псевдоожиженного слоя ионита
- •1.6 Характеристики адсорберов
- •1.6.1. Адсорберы с неподвижным слоем поглотителя
- •1.6.2. Адсорберы с движущимся слоем поглотителя
- •1.6.3. Адсорберы с псевдоожиженным слоем поглотителя
- •Глава 2. Расчет сушильной установки
- •2.1. Процесс сушки
- •Основные условные обозначения
- •Индексы
- •2.2. Расчет барабанной сушилки Задание на проектирование
- •2.2.1. Параметры топочных газов, подаваемых в сушилку
- •2.2.2. Параметры отработанных газов. Расход сушильного агента
- •2.2.3. Определение основных размеров сушильного барабана
- •К выбору рабочей скорости газов в сушильном барабане w
- •Опытные данные по сушке некоторых материалов в барабанных сушилках
- •Основные характеристики барабанных сушилок заводов «Уралхиммаш» и «Прогресс»
- •2.3. Расчет сушилки с псевдоожиженным слоем Задание на проектирование
- •2.3.1. Расход воздуха, скорость газов и диаметр сушилки
- •2.3.2. Высота псевдоожиженного слоя
- •2.3.3. Гидравлическое сопротивление сушилки
- •Список используемой литературы
- •Приложения
- •Физические свойства воды (на линии насыщения)
- •Физические свойства сухого воздуха при атмосферном давлении
Определение лимитирующего диффузионного сопротивления
Фазу, в которой сосредоточено лимитирующее диффузионное сопротивление, можно определить по значению критерия Био:
где R – радиус частицы, м; – коэффициент внешней массоотдачи, м/с; – эффективный коэффициент диффузии в частице, м2/с; Г – тангенс угла наклона равновесной линии, м³/кг; – плотность ионита, кг/м3.
При Bi' = 20 общая скорость массопереноса определяется внутренней диффузией, тогда как при Bi' = 1,0 преобладающим является внешнее диффузионное сопротивление.
Коэффициент внешней массоотдачи определяем по критериальному уравнению
(1.20)
где:
;
м²/с [2].
Тогда:
Коэффициент внешней массоотдачи:
м/с.
В области сравнительно низких концентраций равновесная зависимость близка к линейной. Приближенно можно принять изотерму сорбционного обмена линейной с тангенсом угла наклона, равным
где Сср – средняя концентрация ионов Na+. Среднюю концентрацию ионов Na+ в потоке можно найти как среднюю логарифмическую [5]:
кг/м³
Концентрация ионов Na+ в смоле, находящейся в равновесии с жидкостью, имеющей концентрацию , равна (1.17):
кг/м³
Средний тангенс угла наклона равновесной зависимости
Критерий Био
,
где м²/с;
Полученное значение критерия Bi' показывает, что процесс ионного обмена протекает во внешнедиффузионной области.
Среднее время пребывания частиц ионита в аппарате
Степень отработки зерна ионита сферической формы, находящегося в течение времени τ в жидкой среде концентрацией при Bi 0, определяется следующим выражением [5]:
(1.21)
где – конечная концентрация ионов Na+ в катионите, кг/кг.
Ввиду того, что в цилиндрических аппаратах с псевдоожиженным слоем твердая фаза полностью перемешана, плотность распределения частиц ионита по времени пребывания определяется следующим соотношением [5]:
(1.22)
Считая, что равновесная концентрация в ионите соответствует средней концентрации в потоке жидкости ( ), найдем среднюю по всему слою степень отработки ионита:
(1.23)
Конечную концентрацию ионов Na+ в катионите найдем из материального баланса, определив предварительно минимальный и рабочий расход ионита. Минимальный расход находим из условия равновесия твердой фазы с раствором, покидающим аппарат:
.
кг/кг.
Рабочий расход сорбента по опытным данным в 1,1–1,3 раза превышает минимальный. Приняв соотношение рабочего и минимального расходов, равное 1,2, получим рабочий расход катионита:
кг/ч.
Конечная концентрация катионита:
кг/кг.
Из уравнения (4.23) найдем среднее время пребывания частиц катионита:
(1.24)
Подставив известные величины в уравнение (4.24), получим
Высота псевдоожиженного слоя ионита
Объемный расход ионита
м3/с.
Объем псевдоожиженного слоя
м3.
Высота псевдоожиженного слоя
м.
Высота сепарационной зоны должна быть выше предельной, при которой возможно существование псевдоожиженного слоя. Предельная высота псевдоожиженного слоя определяется уносом самых мелких частиц смолы КУ-2. Минимальный размер частиц смолы КУ-2 составляет 0,3 мм. Скорость уноса определяется из уравнения [4]:
(1.25)
При d = 0,3 мм
Скорость уноса найдем из уравнения (8.25):
м/с.
Скорость уноса больше рабочей скорости: 0,0124 > 0,0098.
Значение Re, рассчитанное при d = 0,9 и соответствующее скорости уноса, равно
Порозность слоя, соответствующая Re = 11,2, равна
Высота слоя, соответствующая началу уноса
м.
Для достаточной сепарации частиц примем высоту слоя на 30 % больше , то есть Н = 1,3∙0,35 = 0,46 м.
Объем псевдоожиженного слоя и его высоту можно также определить интегрированием уравнения массопередачи, записанного для псевдоожиженного слоя бесконечно малой высоты. Такой подход дает следующую расчетную формулу для объема псевдоожиженного слоя:
(1.26)
где – объемный коэффициент массопередачи, .
С учетом того, что лимитирующее сопротивление массопередачи сосредоточено в жидкой фазе, получим:
Величину определим из уравнения изотермы:
кг/м3.
С учетом найденных величин и получим на основе уравнения массопередачи объем псевдоожиженного слоя ионита:
м³.
Эта величина на 30 % превышает найденный ранее объем псевдоожиженного слоя (0,094 м3).
В случае односекционной колонны следует отдать предпочтение первому методу, учитывающему различие времени пребывания частиц ионита в аппарате, хотя и у этого метода есть недостаток, заключающийся в том, что концентрация жидкой фазы принимается средней по всему объему слоя.