- •О. С. Ломова расчет массообменных установок нефтехимической промышленности
- •Часть 2
- •Рецензенты: е. О. Захарова, к.Т.Н., доцент ОмГпу, зав. Кафедрой «Технологии и методики преподавания технологии»;
- •Оглавление
- •Глава 1. Адсорбционная установка
- •Глава 2. Расчет сушильной установки
- •Введение
- •Глава 1. Адсорбционная установка
- •1.1. Процесс адсорбции
- •1.2. Расчет адсорбционной установки с псевдоожиженным слоем адсорбента
- •Задание на проектирование
- •Основные условные обозначения
- •1.2.1. Определение скорости газового потока
- •1.2.2. Определение расхода адсорбента
- •1.2.3. Определение объемного коэффициента массопередачи
- •1.2.4. Определение общего числа единиц переноса
- •1.3. Расчет адсорбционной установки периодического действия с неподвижным слоем адсорбента
- •Задание на проектирование
- •1.3.1. Построение изотермы адсорбции
- •1.3.2. Определение продолжительности стадии адсорбции
- •1.4. Расчет адсорбционной установки с движущимся слоем адсорбента Задание на проектирование
- •1.4.1. Расчет диаметра аппарата
- •1.4.2. Расчет скорости движения адсорбента
- •1.4.3. Расчет длины слоя адсорбента
- •1.5. Расчет ионообменной установки
- •Задание на проектирование
- •1.4.1. Расчет односекционной катионообменной колонны
- •Уравнение изотермы сорбции
- •Скорость потока жидкости
- •Определение лимитирующего диффузионного сопротивления
- •Среднее время пребывания частиц ионита в аппарате
- •Высота псевдоожиженного слоя ионита
- •1.6 Характеристики адсорберов
- •1.6.1. Адсорберы с неподвижным слоем поглотителя
- •1.6.2. Адсорберы с движущимся слоем поглотителя
- •1.6.3. Адсорберы с псевдоожиженным слоем поглотителя
- •Глава 2. Расчет сушильной установки
- •2.1. Процесс сушки
- •Основные условные обозначения
- •Индексы
- •2.2. Расчет барабанной сушилки Задание на проектирование
- •2.2.1. Параметры топочных газов, подаваемых в сушилку
- •2.2.2. Параметры отработанных газов. Расход сушильного агента
- •2.2.3. Определение основных размеров сушильного барабана
- •К выбору рабочей скорости газов в сушильном барабане w
- •Опытные данные по сушке некоторых материалов в барабанных сушилках
- •Основные характеристики барабанных сушилок заводов «Уралхиммаш» и «Прогресс»
- •2.3. Расчет сушилки с псевдоожиженным слоем Задание на проектирование
- •2.3.1. Расход воздуха, скорость газов и диаметр сушилки
- •2.3.2. Высота псевдоожиженного слоя
- •2.3.3. Гидравлическое сопротивление сушилки
- •Список используемой литературы
- •Приложения
- •Физические свойства воды (на линии насыщения)
- •Физические свойства сухого воздуха при атмосферном давлении
Основные условные обозначения
х – концентрация извлекаемого компонента (адсорбтива) в твердой фазе;
у – концентрация адсорбтива в газовой (жидкой) фазе;
G – расход паровоздушной смеси;
L – расход адсорбента;
– диаметр частиц адсорбента;
– кажущаяся плотность адсорбента;
– насыпная плотность адсорбента;
– порозность слоя адсорбента;
Re – критерий Рейнольдса;
Аг – критерий Архимеда;
Nu' – диффузионный критерий Нуссельта;
Рг' – диффузионный критерий Прандтля;
w – скорость газового потока;
– объемный коэффициент массопередачи;
– объемный коэффициент массоотдачи в газовой (жидкой) фазе;
– объемный коэффициент массоотдачи в твердой фазе;
– коэффициент аффинности;
Т – абсолютная температура;
– время.
1.2.1. Определение скорости газового потока
Скорость газового потока можно определить изходя из соотношения
(1.2)
Для режима устойчивого псевдоожижения зерен адсорбента [14]
(1.3)
где
(1.4)
Подставив, получим:
Тогда скорость газового потока будет
Диаметр аппарата найдем из уравнения расхода:
1.2.2. Определение расхода адсорбента
Необходимый расход адсорбента определяют, приняв по [15], что на выходе из аппарата адсорбент насыщен полностью, т. е.
По изотерме адсорбции (табл. 1.1) находим:
Тогда по уравнению материального баланса расход поглотителя
Принимая количество адсорбента с учетом истирания и уноса на 30 % большее, получим расход твердой фазы
1.2.3. Определение объемного коэффициента массопередачи
Объем собственно адсорбента в аппарате находят по основному уравнению массопередачи:
где – объемный коэффициент массопередачи, отнесенный к объему зерен адсорбента, с-1.
Коэффициент меняется от тарелки к тарелке, причем скорость процесса может лимитироваться как внешне-, так и внутридиффузионной кинетикой. По мере перетекания адсорбента на нижележащие тарелки доля внутридиффузионного сопротивления возрастает.
Экспериментально показано [12], что величина , называемая средним эффективным коэффициентом массообмена, близка к объемному коэффициенту внутренней массоотдачи, практически не зависящему от скорости газового потока. На этом основании принимаем , .
Для определения коэффициента массоотдачи в псевдоожиженном слое адсорбента рекомендуется следующее уравнение [12, 15]:
; (1.5)
(1.6а)
где − критерий Нуссельта;
– коэффициент диффузии адсорбтива в воздухе, м²/с;
– безразмерный комплекс;
– удельный расход адсорбента, м3/(м2с);
– концентрация насыщенного пара адсорбируемого вещества, кг/м3;
– коэффициент аффинности;
В – структурная константа адсорбента (см. табл. 1.2), 1/(град2);
Н – высота неподвижного слоя адсорбента на тарелке, м;
Т – абсолютная температура, К.
Подставив численные значения, получим:
1.2.4. Определение общего числа единиц переноса
Для построения рабочей линии процесса из уравнения материального баланса находим концентрацию адсорбтива в адсорбенте на выходе из адсорбера:
Строим рабочую и равновесную линии процесса на диаграмме х–у (см. рис. 1.2). С помощью диаграммы определяем вспомогательные величины, необходимые для графического интегрирования.
Методом графического интегрирования (рис. 4.3) находим число единиц переноса:
.
Определяем объем, занимаемый собственно адсорбентом:
.
Объем слоя адсорбента:
Число тарелок в адсорбере:
Принимаем п = 5.
|
|
|
|
0,025 |
0,0010 |
0,0240 |
41,67 |
0,024 |
0,0009 |
0,0231 |
43,29 |
0,023 |
0,0008 |
0,0222 |
45,04 |
0,022 |
0,0007 |
0,0313 |
46,95 |
0,021 |
0,0006 |
0,0204 |
49,02 |
0,020 |
0,0006 |
0,0194 |
51,55 |
0,019 |
0,0005 |
0,0185 |
54,05 |
0,018 |
0,0004 |
0,0176 |
56,82 |
0,017 |
0,0003 |
0,0167 |
59,88 |
0,016 |
0,0002 |
0,0158 |
63,29 |
0,015 |
0,0001 |
0,0149 |
67,11 |
0,010 |
0,000 |
0,0100 |
100,00 |
0,004 |
0,000 |
0,004 |
250,00 |
0,001 |
0,000 |
0,0010 |
1000,00 |
Рис. 1.3. Определение числа единиц переноса
Расстояние между тарелками Н0 с учетом конструкции переточного устройства, неравномерности псевдоожижения и возможных колебаний скорости газового потока принимают равным (3–5) Нпс.
Высота неподвижного слоя Н на тарелке и высота псевдоожиженного слоя Нпс связаны соотношением [13]:
(1.6б)
где ε – порозность неподвижного слоя адсорбента на тарелке.
В данном случае
и высота псевдоожиженного слоя адсорбента на тарелке равна:
м.
С запасом принимаем расстояние между тарелками 0,4 м. Высота тарельчатой части аппарата
м.
Расстояния от крышек аппарата до верхней и нижней тарелок определяются конструкциями распределительных и питательных устройств [112]. Приняв эти расстояния равными 2Н0 получим общую высоту аппарата:
м.
Подбор и расчет вспомогательного оборудования (газодувок, фильтров, холодильников) изложен в других главах. Расчет гидравлического сопротивления зернистых слоев приведен в главе 1 части 1.
Некоторые данные, характеризующие остальные стадии процесса (десорбция, сушка, охлаждение адсорбента) приведены в работах [3, 5, 6].