- •О. С. Ломова расчет массообменных установок нефтехимической промышленности
- •Часть 2
- •Рецензенты: е. О. Захарова, к.Т.Н., доцент ОмГпу, зав. Кафедрой «Технологии и методики преподавания технологии»;
- •Оглавление
- •Глава 1. Адсорбционная установка
- •Глава 2. Расчет сушильной установки
- •Введение
- •Глава 1. Адсорбционная установка
- •1.1. Процесс адсорбции
- •1.2. Расчет адсорбционной установки с псевдоожиженным слоем адсорбента
- •Задание на проектирование
- •Основные условные обозначения
- •1.2.1. Определение скорости газового потока
- •1.2.2. Определение расхода адсорбента
- •1.2.3. Определение объемного коэффициента массопередачи
- •1.2.4. Определение общего числа единиц переноса
- •1.3. Расчет адсорбционной установки периодического действия с неподвижным слоем адсорбента
- •Задание на проектирование
- •1.3.1. Построение изотермы адсорбции
- •1.3.2. Определение продолжительности стадии адсорбции
- •1.4. Расчет адсорбционной установки с движущимся слоем адсорбента Задание на проектирование
- •1.4.1. Расчет диаметра аппарата
- •1.4.2. Расчет скорости движения адсорбента
- •1.4.3. Расчет длины слоя адсорбента
- •1.5. Расчет ионообменной установки
- •Задание на проектирование
- •1.4.1. Расчет односекционной катионообменной колонны
- •Уравнение изотермы сорбции
- •Скорость потока жидкости
- •Определение лимитирующего диффузионного сопротивления
- •Среднее время пребывания частиц ионита в аппарате
- •Высота псевдоожиженного слоя ионита
- •1.6 Характеристики адсорберов
- •1.6.1. Адсорберы с неподвижным слоем поглотителя
- •1.6.2. Адсорберы с движущимся слоем поглотителя
- •1.6.3. Адсорберы с псевдоожиженным слоем поглотителя
- •Глава 2. Расчет сушильной установки
- •2.1. Процесс сушки
- •Основные условные обозначения
- •Индексы
- •2.2. Расчет барабанной сушилки Задание на проектирование
- •2.2.1. Параметры топочных газов, подаваемых в сушилку
- •2.2.2. Параметры отработанных газов. Расход сушильного агента
- •2.2.3. Определение основных размеров сушильного барабана
- •К выбору рабочей скорости газов в сушильном барабане w
- •Опытные данные по сушке некоторых материалов в барабанных сушилках
- •Основные характеристики барабанных сушилок заводов «Уралхиммаш» и «Прогресс»
- •2.3. Расчет сушилки с псевдоожиженным слоем Задание на проектирование
- •2.3.1. Расход воздуха, скорость газов и диаметр сушилки
- •2.3.2. Высота псевдоожиженного слоя
- •2.3.3. Гидравлическое сопротивление сушилки
- •Список используемой литературы
- •Приложения
- •Физические свойства воды (на линии насыщения)
- •Физические свойства сухого воздуха при атмосферном давлении
1.2. Расчет адсорбционной установки с псевдоожиженным слоем адсорбента
Схема адсорбционной установки непрерывного действия с псевдоожижеиным слоем адсорбента приведена на рисунке 1.1.
Исходная смесь подается в адсорбер (9) газодувками (1), одна из которых – резервная, чтобы при отключении адсорбера не прекращалось удаление вредных паров из помещения.
Взрывоопасность угольной пыли (при использовании в качестве адсорбента активных углей) и паров летучих растворителей требуют использования специальных устройств, предотвращающих возможность возникновения взрывов и пожаров.
С этой целью перед подачей в адсорбер смесь проходит через фильтры (2) (обычно рукавные) и огнепреградитель (3) с предохранительными мембранами, которые выбиваются при возгорании смеси. Затем исходная смесь подается в холодильник (4), который обязательно включается в схему, так как в зависимости от условий (например, летом), температура исходной смеси может превышать величину, допустимую требованиями противопожарной безопасности. Отработанный адсорбент поступает в десорбер (10).
Рис. 1.1. Схема адсорбционной установки непрерывного действия с псевдоожиженным слоем адсорбента: 1, 11 – газодувки; 2 – фильтры; 3 – огнепреградитель; 4 – холодильник исходной смеси; 5 – сборник; 6 – холодильник; 7 – конденсатор; 8 – разделитель; 9 – адсорбер; 10 – десорбер
Процесс десорбции проводится в основном двумя методами. Первый заключается в продувании через слой адсорбента десорбирующего газа или пара, не содержащего абсорбтива. При этом температура десорбирующего агента практически не отличается от температуры адсорбента. Второй метод основан на ускорении процесса десорбции с повышением температуры и заключается в продувании через слой адсорбента насыщенного или перегретого водяного пара или другого нагретого десорбирующего агента. В данной схеме предусмотрена регенерация адсорбента десорбцией перегретым паром. Смесь извлекаемого компонента с водяным паром из адсорбера направляется через разделитель (8), где пар отделяется от смеси жидкого рекуперата (извлекаемого компонента) с водой (которая может образоваться при конденсации в трубопроводе вследствие потерь тепла в окружающую среду), в конденсатор (7), затем в холодильник (6) и сборник (5). Из сборника смесь поступает на разделение путем отстаивания или ректификацией, в зависимости от растворимости рекуперата в воде.
Из десорбера (10) адсорбент пневмотранспортом возвращается в адсорбер (9). Воздух, используемый для пневмотранспорта и подаваемый газодувкой (11), подсушивает и охлаждает адсорбент.
Во всех случаях применения в качестве адсорбента активного угля к адсорберу подключают линию противопожарного водопровода.
Задание на проектирование
Спроектировать адсорбционную установку с псевдоожиженным слоем адсорбента для улавливания из воздуха паров бензола активным углем.
Определить диаметр и высоту многоступенчатого адсорбера, число тарелок и расход адсорбента при следующих условиях:
расход паровоздушной смеси при рабочих условиях G = 2000 м3/ч = = 0,555 м3/с;
температура паровоздушной смеси, t = 20 °С;
атмосферное давление, р = 735 мм рт. ст. = 9,81104 Па;
начальная концентрация бензола в воздухе = 25103 кг/м3;
концентрация бензола в воздухе на выходе из аппарата (конечная) = 1·103 кг/м3.
В качестве адсорбента выбираем активный уголь марки СКТ-6А, соответствующий заданным условиям по прочности, гранулометрическому составу и пористой структуре.
Таблица 1.2
Некоторые характеристики активных углей (ТУ 6-16-1855-74, ГОСТ 20464-75, ТУ 6-16-188874 и ТУ 6-16-1917-74 [9,10])
Марки угля |
Насыпная плотность , кг/м³ |
Фракционный состав |
Области применения |
Прочность |
Структурная константа В , г∙рад² |
Оптовая цена*, руб/т |
|
Фракция, мм |
% |
||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
БАУ |
240 |
5,0-3,6 3,6-1,0 1,0 |
2,5 95,5 2,0 |
Адсорбция из растворов |
- |
0,55 |
800 |
Продолжение табл. 1.2
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
ДАК |
Не нормируется |
5,0–3,6 3,6–1,0 1,0 |
2,5 95,5 2,0 |
Извлечение масла из парового конденсата, извлечение различных веществ из раствора |
- |
- |
- |
АР-А |
550 |
5,0 5,0–2,8 2,8–1,0 |
1,0 83,0 15,0 |
Улавливание паров растворителей при темп. кип. выше 100 ºС (толуол, ксилол, амилацетат и др.) |
65 |
0,74 |
510 |
АР-Б |
580 |
5,0 5,0–2,8 2,8–1,0 1,0 |
1,0 83,0 15,0 1,0 |
Рекуперационный уголь, применяется для улавливания паров растворителей с темп. кип. 60–100 ºС (бензол, дихлорэтан, бензин и др.) |
70 |
- |
- |
АР-В |
600 |
5,0 5,0–2,8 2,8–1,0 1,0 |
1,0 83,0 15,0 1,0 |
Для улавливания паров с темп. кип. ниже 60 ºС (метанол, хлористый метилен, ацетон и др. |
75 |
- |
- |
АГ-3 |
400-500 |
3,6 3,6–2,8 2,8–1,5 1,5–1,0 |
0,4 3,0 86,0 10,0 |
Адсорбция из газообразных и жидких сред |
75 |
- |
- |
КАД-йодный |
450 |
5,0 5,0–2,0 2,0–1,0 |
5,0 70,0 25,0 |
Извлечение йода из буровых вод и извлечение различных веществ из растворов и газовоздушных (паровоздушных) смесей |
60 |
- |
420 |
СКТ-1 |
470 |
0,5 0,5–1,0 1,0–1,5
2,0–2,7 |
0,5 10,0 Не норм. 25,0 5,0 |
Разделение углеводородных газов и для тонкой очистки воздуха и газов |
70 |
0,71 |
1550(А) 1530(Б) |
СКТ-2 |
460 |
1,0 1,0–1,5 1,5–2,0 2,0–2,7
2,7–3,5 |
0,6 6,0 40,0 Не норм. 2,0 |
Очистка воздуха от сероуглерода и в других процессах тонкой очистки воздуха и газов. |
70 |
0,65 |
990(A) 940(Б) |
СКТ-3 |
380 |
2,7–3,5 2,0–2,7
1,5–2,0 1,0–1,5 1,0 |
25,0 Не норм. 13,0 6,0 0,6 |
Рекупирация паров органических растворителей и улавливание углеводородных газов |
- |
0,73 |
- |
Окончание табл. 1.2
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
СКТ-4 |
430 |
1,0 1,0–1,5 1,5–2,0
2,0–2,7 2,7–3,5 |
0,6 10,0 40,0 Не норм. 5,0 |
Очистка воздуха и газов от примесей и улавливание паров органических растворителей, осветление и очистка воды и растворов |
50 |
0,76 |
1100(A) 1050(Б) |
СКТ-6 |
470 |
0,5 0,5–1,0 1,0–1,5
1,5–2,0 2,0–2,7 |
0,5 15,0 Не норм. 25,0 2,0 |
Марки А характеризуются развитой пористой структурой, высокими суммарной пористостью и динамической активностью. Используются для извлечения паров органических веществ. Марки Б характеризуются высокой активностью по веществам с малым размером молекул (оксиды азота, криптон, ксенон). Предназначаются для адсорбции редкоактивных газов |
65 |
1,05 |
1310(А) 1250(Б) |
Принимаем следующие характеристики адсорбента: средний диаметр частиц = 1,0·103 м; кажущаяся плотность = 670 кг/м3; насыпная плотность адсорбента = 470 кг/м3.
Изотерму адсорбции паров бензола из воздуха на активном угле марки СКТ-6А (рис. 1.2) строим по данным таблицы 1.1.
При отсутствии равновесных данных изотерму адсорбции строят по коэффициентам аффинности в характеристических кривых различных веществ для активных углей. Метод построения описан в литературе [6] и в данной главе, в примере расчета адсорбционной установки с неподвижным слоем адсорбента.
Таблица 1.3
Некоторые характеристики промышленных силикогелей [9, с. 222]
Марка |
Средний диаметр пор, А |
Удельный объем пор, см³/г |
Удельная поверхность (по БЭТ), м²/г |
Насыпная плотность, г/см³ |
Размер зерна |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
КСМ кусковой, гранулированный |
20 |
0,35 |
700 |
≥0,67 |
2,7–7 |
КСМ № 5 |
32 |
0,58 |
715 |
0,66 |
- |
КСМ № 6п |
22 |
0,30 |
527 |
0,87 |
- |
Окончание табл. 1.3
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
КСМ № 6с |
23 |
0,36 |
642 |
0,87 |
- |
ШСМ кусковой, гранулированный |
10 |
0,25 |
900 |
≥0,67 |
1,5–3,5 |
КСМ кусковой, гранулированный |
120 |
1,08 |
350 |
0,4–0,5 |
- |
ШСМ кусковой, гранулированный |
120 |
0,90 |
300 |
0,4–0,5 |
- |
МСК кусковой |
150 |
0,80 |
210 |
0,4–0,5 |
- |
Таблица 1.4
Некоторые характеристики промышленных ионитов [9, с. 7]
Марка |
Полная обменная емкость |
Удельный объем, см³/г |
Насыпная плотность, г/см³ |
Размер зерна, мм |
|
мэкв/г |
мэкв/см³ |
||||
КУ-2 |
4,7–5,1 |
1,3–1,8 |
2,5–3,6 |
0,70–0,90 |
0,3–1,5 |
КУ-1 |
4,0 |
1,4 |
2,6–3,0 |
0,60–0,75 |
0,3–2,0 |
АВ-17-8 |
3,8–4,5 |
- |
≤3,0 |
0,66–0,74 |
0,4–1,2 |
ЭДЭ-10П |
9,0–10,0 |
- |
2,8–4,5 |
0,60–0,72 |
0,4–1,8 |
АН-1 |
4,0–5,0 |
1,9 |
2,2–2,3 |
0,70–0,90 |
0,3–2,0 |
Таблица 1.5
Некоторые характеристики промышленных цеолитов [9, с. 278]
Марка |
Ионная форма |
Эффективный диаметр пор, мм |
Насыпная плотность, г/см³ |
Размер зерна, мм |
КА |
K |
3 |
≥0,62 |
0,10–0,32 0,10–0,60 |
NaA |
Na |
4 |
≥0,65 |
0,10–0,60 |
CaA |
Ca |
5 |
≥0,65 |
0,10–0,60 |
CaX |
Ca |
8 |
≥0,60 |
0,10–0,60 |
NaX |
Na |
9–10 |
≥0,60 |
0,10–0,60 |
Ниже приведены значения коэффициентов аффинности в характеристических кривых различных веществ для активных углей по данным [3, 6]:
Вещество в Вещество в
Метиловый спирт 0,40 Ацетон 0,88
Бромистый этил 0,57 н-Бутан 0,90
Этиловый спирт 0,57 Уксусная кислота 0,97
Муравьиная кислота 0,61 Этиловый эфир 1,09
Бензол 0,61 н-Пентан 1,12
Циклогексан 1,00 Толуол 1,25
Тетрахлорид углерода 1,03 Хлорпикрин 1,28
Сероуглерод 1,05 н-Гексан 1,35
Хлористый этил 0,70 Бутилацетат 1,48
Пропан 0,76 н-Гептан 1,59
Хлороформ 0,78
Рис. 1.2. Рабочая (1) и равновесная (2) линии процесса адсорбции бензола из воздуха на активном угле СКТ-6А
По литературным данным [15], в многоступенчатых противоточных адсорберах с псевдоожиженным слоем поглотителя при устойчивых режимах псевдоожижения порозность слоя находится в пределах = 0,5 - 0,65 м3/м3.
Принимаем порозность слоя = 0,55 м3/м3.
Порозность может быть рассчитана, как показано в главе 1 части 1.
Согласно экспериментальным и теоретическим исследованиям [12], значение оптимальной высоты неподвижного слоя на тарелке находится в интервале 0,03–0,05 м, в зависимости от марки и гранулометрического состава адсорбента. Для хорошо сорбирующихся газов слой такой высоты обеспечивает практически полное извлечение адсорбтива. При других значениях высоты слоя псевдоожижение на тарелке может быть неравномерным, возможны проскоки адсорбтива, в результате чего увеличение количества адсорбента на одной тарелке не приводит к желаемой полноте извлечения. По рекомендациям [12] принимаем высоту неподвижного слоя на тарелке Н = 0,05 м.