- •О. С. Ломова расчет массообменных установок нефтехимической промышленности
- •Часть 2
- •Рецензенты: е. О. Захарова, к.Т.Н., доцент ОмГпу, зав. Кафедрой «Технологии и методики преподавания технологии»;
- •Оглавление
- •Глава 1. Адсорбционная установка
- •Глава 2. Расчет сушильной установки
- •Введение
- •Глава 1. Адсорбционная установка
- •1.1. Процесс адсорбции
- •1.2. Расчет адсорбционной установки с псевдоожиженным слоем адсорбента
- •Задание на проектирование
- •Основные условные обозначения
- •1.2.1. Определение скорости газового потока
- •1.2.2. Определение расхода адсорбента
- •1.2.3. Определение объемного коэффициента массопередачи
- •1.2.4. Определение общего числа единиц переноса
- •1.3. Расчет адсорбционной установки периодического действия с неподвижным слоем адсорбента
- •Задание на проектирование
- •1.3.1. Построение изотермы адсорбции
- •1.3.2. Определение продолжительности стадии адсорбции
- •1.4. Расчет адсорбционной установки с движущимся слоем адсорбента Задание на проектирование
- •1.4.1. Расчет диаметра аппарата
- •1.4.2. Расчет скорости движения адсорбента
- •1.4.3. Расчет длины слоя адсорбента
- •1.5. Расчет ионообменной установки
- •Задание на проектирование
- •1.4.1. Расчет односекционной катионообменной колонны
- •Уравнение изотермы сорбции
- •Скорость потока жидкости
- •Определение лимитирующего диффузионного сопротивления
- •Среднее время пребывания частиц ионита в аппарате
- •Высота псевдоожиженного слоя ионита
- •1.6 Характеристики адсорберов
- •1.6.1. Адсорберы с неподвижным слоем поглотителя
- •1.6.2. Адсорберы с движущимся слоем поглотителя
- •1.6.3. Адсорберы с псевдоожиженным слоем поглотителя
- •Глава 2. Расчет сушильной установки
- •2.1. Процесс сушки
- •Основные условные обозначения
- •Индексы
- •2.2. Расчет барабанной сушилки Задание на проектирование
- •2.2.1. Параметры топочных газов, подаваемых в сушилку
- •2.2.2. Параметры отработанных газов. Расход сушильного агента
- •2.2.3. Определение основных размеров сушильного барабана
- •К выбору рабочей скорости газов в сушильном барабане w
- •Опытные данные по сушке некоторых материалов в барабанных сушилках
- •Основные характеристики барабанных сушилок заводов «Уралхиммаш» и «Прогресс»
- •2.3. Расчет сушилки с псевдоожиженным слоем Задание на проектирование
- •2.3.1. Расход воздуха, скорость газов и диаметр сушилки
- •2.3.2. Высота псевдоожиженного слоя
- •2.3.3. Гидравлическое сопротивление сушилки
- •Список используемой литературы
- •Приложения
- •Физические свойства воды (на линии насыщения)
- •Физические свойства сухого воздуха при атмосферном давлении
Задание на проектирование
Рассчитать адсорбционную установку периодического действия для улавливания паров бутилацетата из воздуха активным углем, работающую по четырехфазному циклу, при следующих условиях:
расход паровоздушной смеси 30 000 м3/ч = 8,33 м3/с;
температура паровоздушной смеси, 20 °С;
атмосферное давление 735 мм рт. ст. = 9,81·104 Па;
начальная концентрация бутилацетата в воздухе ун = 0,0082 кг/м3;
допустимая концентрация бутилацетата за слоем адсорбента (концентрация проскока) ук = 0,00040 кг/м3; (как правило, это минимально определимая аналитическими методами концентрация адсорбтива);
тип аппарата – кольцевой адсорбер ВТР (см. рис. 1.15);
принять, что сопротивление массопередаче сосредоточено в газовой фазе.
В качестве адсорбента выбираем активный уголь марки АР-А по справочнику [9] или по таблице 4.2. В данном случае уголь АР-А выбран в соответствии со свойствами, пористой структурой и назначением (для рекуперации). Этот уголь обладает низкой удерживающей способностью, т. е. легко регенерируется.
При проектировании аппарата периодического действия задаются одной из двух взаимосвязанных величин – высотой слоя (для кольцевого адсорбера - толщиной слоя) или продолжительностью фазы адсорбции.
В кольцевом адсорбере толщина слоя адсорбента определяется размерами концентрических решеток, заключающих угольную шихту. Принимаем следующие размеры концентрических решеток: = 3 м; = 1,6 м. Высота решеток Н = 5 м. Тогда высота (толщина) слоя адсорбента м.
По данным [3, 5, 6, 12] эта высота значительно превышает высоту работающего слоя (зоны массопередачи), что исключает возможность проскока адсорбтива. Высота слоя, большая высоты зоны массопередачи, определяет только его гидравлическое сопротивление и необходимую продолжительность стадии адсорбции.
Высота решеток, обеспечивающая сечение, через которое проходит исходная смесь, определяется производительностью аппарата и скоростью газового потока.
1.3.1. Построение изотермы адсорбции
Как уже отмечалось ранее, в том случае, когда справочные данные по равновесию отсутствуют, изотерму адсорбции строят по коэффициентам аффинности характеристических кривых различных веществ для активных углей. Коэффициенты аффинности для некоторых адсорбтивов приведены в разделе 1.
Пользуясь равновесными значениями и по адсорбции бензола (стандартное вещество) и активном угле АР-А (табл. 1.1), рассчитывают соответствующие значения х2 и у2 для бутилацетата по следующим уравнениям:
(1.7)
(1.8)
где и – концентрации поглощаемого компонента в газовой фазе, соответствующие условиям насыщения, кг/м3; и – температура, К.
Определим значения у2 и х2 для бутилацетата по точке на изотерме адсорбции бензола с координатами = 0,00854 кг/м3 и = 109,0 кг/м3.
По данным [3, с. 201-227] давление насыщенных паров бензола = = 75 мм рт. ст. = 9997,5 Па, а бутилацетата =18 мм рт. ст. = 2399,4 Па.
По уравнению газового состояния определяем объемные концентрации:
кг/м³;
кг/м³;
кг/м³; кг/м³.
Результаты расчета равновесных данных для парообразной системы бутилацетата – активный уголь АР-А приведены ниже:
y бензола, кг/м³ 0,00854 0,02560 0,05125
x бензола, кг/м³ 109,0 134,2 139,8
y бутилацетата, кг/м³ 0,00069 0,00322 0,00863
x бутилацетата, кг/м³ 73,7 90,8 94,2
y бензола, кг/м³ 0,09390 0,17060 0,25610
x бензола, кг/м³ 143,0 147,3 151,2
y бутилацетата, кг/м³ 0,02025 0,04715 0,08394
x бутилацетата, кг/м³ 96,7 99,4 102,1
Как показано на рисунке 1.5, изотерму адсорбции такого типа делят на три области, для каждой из которых расчетные уравнения для определения продолжительности адсорбции различны [6].
По изотерме адсорбции определяют область концентраций (в данном случае область II) и равновесную концентрацию бутилацетата в твердой фазе: = 94 кг/м3.
Объемный коэффициент массоотдачи в газовой фазе определяют по уравнению [2, с. 572]:
(1.9)
где – диффузионный критерий Нуссельта;
– эквивалентный диаметр гранул адсорбента, м;
D – коэффициент диффузии в газовой фазе, м2/с;
– критерий Рейнольдса;
w – фиктивная скорость парогоздушной смеси, м/с;
– плотность паровоздушной смеси, кг/м3;
– вязкость газовой фазы, Пас;
– диффузионный критерий Прандтля.
Приняв порозность слоя сорбента = 0,375 [13, с. 20], рассчитывают для цилиндрических гранул диаметром d и длиной l по уравнению [6, c. 70]:
Рис. 1.5. Области изотермы адсорбции (к расчету продолжительности)
Площадь поперечного сечения шихты, через которую проходит паровоздушная смесь, равна
м².
Фиктивная скорость паровоздушной смеси в адсорбере:
м/с. (1.10)
По данным [5] скорость потока большая 0,3 м/с нецелесообразна вследствие возрастания гидравлического сопротивления при Re > 20–30. При необходимости уменьшения скорости следует заложить в расчет большую высоту концентрических решеток.
Свойства паровоздушной смеси принимаем по воздуху при t = 20 °С: = 1,21 кг/м3; = 0,018 сП = 0,018∙10-3 Па·с.
Тогда:
Рассчитывают коэффициент диффузии в газовой фазе [3]:
при t=0 ºС
при t=20 ºС
м²/с.
.
В соответствии с заданием