- •Введение
- •ЧАСТЬ ПЕРВАЯ
- •1. СОСТАВЛЕНИЕ КИНЕМАТИЧЕСКОЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ CХЕМЫ И КАРТЫ МАШИНЫ
- •1.1. Общие положения
- •1.1.1. Технологический процесс и его схема
- •1.1.2. Структура машин
- •1.2. Составление технологической схемы и карты макаронного пресса
- •1.2.1. Описание технологического процесса получения сырых короткорезаных макаронных изделий на прессе
- •1.2.2. Технологические и вспомогательные операции технологического процесса получения сырых макаронных изделий
- •Таблица 1
- •1.3. Составление структурной и кинематической схем макаронного пресса
- •2. СОВМЕЩЕНИЕ ДВИЖЕНИЙ РАБОЧИХ ОРГАНОВ МАШИН ЦИКЛИЧЕСКОГО ДЕЙСТВИЯ
- •2.1. Общие положения
- •2.2. Задание и его выполнение
- •3.1. Общие положения
- •3.2. Задание и его выполнение
- •3.2.1. Расчет объемного дозатора барабанного типа
- •3.2.2. Расчет тарельчатого дозатора
- •4.1. Общие положения
- •4.1.1. Расчет шнековых смесителей
- •4.2. Задание и его выполнение
- •4.2.1. Расчет барабанного смесителя
- •4.2.2. Расчет шнекового смесителя
- •5. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ШНЕКОВ ПРЕССОВ ПЛАСТИЧЕСКИХ ПРОДУКТОВ
- •5.1. Общие положения
- •5.2. Задание и его выполнение
- •ЧАСТЬ ВТОРАЯ
- •6.1.Общие положения
- •6.1.2. Машины с вращающимися ситами
- •6.1.3. Просеивающие машины с неподвижными ситами
- •6.2. Задание и его выполнение
- •6.2.2. Расчет пирамидального бурата
- •6.2.3. Расчет просеивающих машин с неподвижными ситами
- •7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ВОЗДУШНЫХ СЕПАРАТОРОВ
- •7.1. Общие положения
- •7.2. Задание и его выполнение
- •8 .ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ МАГНИТНЫХ СЕПАРАТОРОВ
- •8.1. Общие положения
- •8.2. Задание и его выполнение
- •9. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ РАБОЧИХ ОРГАНОВ ТРИЕРОВ
- •9.1. Общие положения
- •9.1.1. Цилиндрические триеры
- •9.1.2. Дисковые триеры
- •9.2. Задание и его выполнение
- •9.2.1. Расчет цилиндрического триера
- •9.2.2. Расчет дискового триера
- •10. РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ОБОЕЧНЫХ МАШИН
- •10.1. Общие положения
- •10.2. Задание и его выполнение
- •Конструктивно принимаем диаметр цилиндра обоечной машины D равным 0,5 м (500 мм).
- •11. РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ РАБОЧИХ ОРГАНОВ ВАЛЬЦОВЫХ УСТРОЙСТВ
- •11.1. Общие положения
- •11.2. Задание и его выполнение
- •12. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ РАБОЧИХ ОРГАНОВ МОЛОТКОВЫХ ДРОБИЛОК
- •12.1. Общие положения
- •12.2. Задание и его выполнение
- •Литература
- •ПРИЛОЖЕНИЯ
- •Приложение 19
Таблица 11 Исходные данные для расчета просеивателя с неподвижным ситом
Номер варианта |
Вид продукта |
Производительность, |
Насыпная |
кг/ч |
плотность, кг/м 3 |
||
1 |
2 |
3 |
4 |
1 |
Мука х/п в.с. |
1500 |
550 |
2 |
Мука х/п в.с. |
2000 |
550 |
3 |
Мука х/п 1 с. |
1200 |
500 |
4 |
Мука х/п 1 с. |
1600 |
500 |
5 |
Мука х/п 2 с. |
2000 |
480 |
6 |
Мука х/п 2 с. |
1000 |
480 |
7 |
Мука макаронная в.с. |
1200 |
760 |
8 |
Мука макаронная в.с. |
2000 |
760 |
9 |
Мука макаронная 1с. |
800 |
725 |
10 |
Мука макаронная 1с. |
2500 |
725 |
7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ВОЗДУШНЫХ СЕПАРАТОРОВ
7.1. Общие положения
Воздушные сепараторы (аспираторы) применяют для выделения
основного продукта (зерна) из пневматической сети и отделения
воздушным потоком примесей, отличающихся от зерна основной культуры аэродинамическими свойствами. К таким примесям относят щуплые, недоразвитые зерна, пленки, оболочки, полову, солому, пыль и
т.д., объединенные общим названием легкие примеси (относы).
В современных зерноочистительных машинах применяют следующие способы сепарирования:
-в вертикальном , наклонном или поперечном воздушном потоке;
-воздушное с использованием поля центробежных сил;
-воздушное с использованием кинетической энергии компонентов сепарируемой смеси;
-пневмоинерционное и пневмоситовое;
-аэромеханическое при внутрицеховом пневмотранспорте и др.
Наибольшее распространение благодаря конструктивной простоте и
компактности устройств получил способ сепарирования зерновой смеси в вертикальном воздушном потоке.
Воздушные сепараторы можно разделить на две группы: с
разомкнутым и замкнутым циклом воздуха. К первой группе относят
аспирационные колонки, широко применяющиеся на крупяных заводах, и
пневмосепараторы для мукомольных заводов с пневматическим транспортом, которые выпускают с относоотделительной камерой и без нее. Ко второй группе относят, главным образом, пневмосепараторы с
106
двукратной продувкой, используемые в зерноочистительных отделениях мукомольных и крупяных заводов. Кроме того, воздушные сепараторы часто применяются как составной элемент других технологических машин, например, воздушно-ситовые сепараторы, камнеотделительные машины и т. д.
Основными параметрами воздушного сепаратора, обеспечивающими
эффективность очистки зерна и четкость сепарирования, являются удельная зерновая нагрузка, размеры пневмосепарирующего канала, скорость воздушного потока и потери давления в сепараторе.
Эффективность очистки η (%) представляет собой отношение массы примесей, выделенных из зерна, к массе примесей в исходной смеси, которые могли быть выделены воздушным потоком, и определяется по формуле:
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
А 1 |
− |
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|||||
η = |
|
|
|
100 , |
(148) |
||
|
Б |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
где А – масса отходов, кг;
а- содержание нормального зерна в отходах, % от их массы;
Б– масса примесей в исходной смеси, которые могли быть выделены воздушным потоком, кг.
Содержание нормального зерна в отходах характеризует четкость сепарирования, то есть качественную сторону процесса.
Примечание. По правилам ведения технологического процесса на мукомольных заводах, содержание нормального зерна в отходах не должно превышать 0,02 (2%).
Пневмосепарирующий канал (рис.33) характеризуется следующими геометрическими размерами: длиной L, шириной В, высотой H1 от места поступления зерна в канал до поворота в осадочное устройство, высотой H2 от места поступления воздуха в канал до места поступления в него зерна и углом ввода сепарируемой смеси в канал α.
Производительность воздушного сепаратора Q (кг/ч) зависит от удельной нагрузки q (кг/ч на 1 см длины канала). С увеличением удельной нагрузки эффективность очистки ухудшается. Так, для пшеницы наилучшая технологическая эффективность обеспечивается при q = 85…110 кг/(см·ч).
В воздушных сепараторах, предназначенных для предварительной очистки, удельные нагрузки увеличивают для повышения производительности. Исходя из этого, эффективность очистки принимают: для первичной очистки η = 0,6…0,7, для вторичной очистки η = 0,7…0,8.
107
Геометрические размеры пневмосепарирующего канала выбирают по оптимальной удельной зерновой нагрузке и заданной
производительности. Длину канала L (см) определяют по формуле: |
|
||
L = |
Q |
. |
(149) |
|
|||
|
q |
|
Эффективность очистки зерна от легких примесей η зависит от ширины канала В, достигая максимального значения при следующих соотношениях удельной нагрузки и ширины канала: при q = 50 кг/(ч·см)
В = 100 мм, при q=80 кг/(ч·см) В = 130 мм, при q = 90 кг/(ч·см) В = 150 мм, при q=100 кг/(ч·см) В = 260…270 мм, при q = 200 кг/(ч·см) В = 320 мм.
Для достижения максимальной эффективности очистки зерна в конструкции воздушного сепаратора предусматривается возможность регулирования ширины канала.
воздух с относами
L
1
Â
зерно
H
2
α
H
очищенное зерно
Рис.33. Прямоугольный пневмосепарирующий канал
Высота верхней части пневмосепарирующего канала H1 также влияет на эффективность очистки. С ее увеличением можно повысить эффективность и четкость сепарирования. Высоту канала Н1 следует принимать в пределах Н1= 800…1500 мм, причем тем значительнее, чем больше ширина канала В. Высота Н2 должна быть не менее 120 мм, иначе невыравненный воздушный поток будет уносить нормальные зерна в отходы, а легкие примеси могут остаться в зерне.
Эффективность очистки зерна воздушным потоком зависит от начальной скорости Vo поступления частиц в пневмосепаририрующий канал и средней скорости V воздушного потока. Оптимальная начальная скорость выбирается в пределах Vо = 0,2…0,3 м/с. С повышением средней
108
скорости V воздушного потока эффективность очистки увеличивается до известного предела, после чего зерно переходит в «кипящее» состояние,
при котором |
резко возрастает унос нормального |
зерна в отходы. |
Скорость V воздушного потока для очистки продовольственного зерна |
||
определяют по формуле: |
|
|
|
V = (0,4...0,8) VВИТ , |
(150) |
где VВИТ – скорость витания зерна, м/с (определяется по приложению 2). Расход воздуха в воздушном сепараторе QВ (м3/с) определяют по
формуле:
QВ = B L V , |
(151) |
где В – ширина канала, м; L – длина канала, м;
V – скорость воздушного потока, м/с.
Потери давления в воздушном сепараторе Н (кгс/м2) определяют по формуле:
H = k Q2 , |
(152) |
где k – коэффициент сопротивления, кгс·мин2/м8; Q – расход воздуха, м3/мин.
Коэффициент сопротивления зависит от конструкции воздушного сепаратора и находится в пределах k = 0,075…0,08.
Для вывода зерна и легких примесей из воздушного сепаратора с одновременной его герметизацией служат шлюзовые затворы, типоразмер которого выбираем по приложению 5, и различные клапаны. Потребную емкость VШ (дм3) определяем по формуле:
VШ = |
QШ |
, |
(153) |
ρ n ϕ |
где QШ – расчетная производительность затвора, кг/мин; ρ - объемная масса продукта, кг/дм3;
n – частота вращения ротора, мин –1, n= 20…40 мин-1;
ϕ - коэффициент заполнения ячеек, для зернистых материалов ϕ = 0,7…0,8, для порошкообразных ϕ = 0,5…0,6.
Мощность, затрачиваемая для привода шлюзового затвора NШЛ (кВт), расходуется на преодоление сил внутреннего трения груза в сечении загрузочного отверстия, на преодоление сил трения в подшипниках и на дробление частиц, попавших в зазор между ротором и корпусом шлюзового затвора. Ее определяют по формуле:
N |
ШЛ |
= |
π |
p R |
r2 |
n tgϕ |
|
K1 |
, |
(154) |
|
|
|
||||||||
|
159 |
Р |
З |
|
ηПР |
ηШЛ |
|
|||
|
|
|
|
|
|
109