Сопромат-учебное пособие
.pdfна основании чего по таблицам прокатного сортамента (Приложение Е) установить номер профиля, его размеры и геометрические характеристики.
Для заданного вида закрепления стержня коэффициент приведения длины μ = 2 (см. рисунок 5.1). Задачу решаем по шагам методом последовательных приближений.
1. Задаемся значением коэффициента ϕ = 0,5. Из условия устойчивости определяем площадь поперечного сечения:
F = |
P |
= |
|
0, |
25 |
= 41,7 10−4 (м2 ) = 41,7 (см2 ) . |
|
[σ]ϕ |
120 |
0,5 |
|||||
|
|
|
По таблицам прокатного сортамента получаем, что ближайшее большее значение площади имеет двутавр ¹ 27а —
F = 43,2 ñì2. Для этого профиля радиус инерции imin = 2,8 ñì èëè 0,028 ì.
Для выбранного двутавра определяем его гибкость:
λ = μl = 2 2,5 = 179 . imin 0,028
По таблице Приложения Ж для полученного значения гибкости с учетом материала стержня методом линейной интерполяции находим новую величину коэффициента уменьшения допускаемого напряжения: ϕ = 0,233.
Определяем предельную нагрузку на стержень для выбранного номера профиля:
Pmax = [σ]Fϕ = 120 0,00432 0,233 = 0,12 (МН).
Она существенно меньше заданной по условию задачи, стойка «перегружена», следовательно, значение ϕ = 0,5 завышено.
2. В интервале 0,233 < ϕ < 0,5 выбираем значение ϕ = 0,35. Вычисляем площадь сечения:
F = |
0,25 |
= 59,5 10−4 (м2 ) = 59,5 (см2 ) . |
|
120 0,35 |
|||
|
|
По таблицам Приложения Е выбираем двутавр ¹ 36: F = 61,9 см2, imin = 2,89 ñì.
101
Новые значения гибкости и коэффициента ϕ:
λ = 2 2,5 = 173, ϕ = 0,251 . 0,0289
Рассчитываем предельную нагрузку:
Pmax = 120 0,00619 0,251 = 0,186 (МН) .
Стойка вновь «перегружена», значение ϕ завышено.
3.В интервале 0,233 < ϕ < 0,35 выбираем значение ϕ = 0,28
èснова выполняем расчеты:
F = |
0,25 |
= 74,4 10−4 (м2 ) = 74,4 (см2 ) . |
|
120 0,28 |
|||
|
|
Выбираем двутавр ¹ 45: F = 83,0 см2; imin = 3,12 см. Новые значения гибкости и коэффициента ϕ:
λ = 2 2,5 = 160, ϕ = 0,29 ; 0,0312
предельная нагрузка:
Pmax = 120· 0,00083·0,29 = 0,289 (ÌÍ).
Предельная нагрузка оказалась выше заданной. Теперь стойка «недогружена», недогрузка составляет
(0,289 − 0,25) 100% = 13,5% , 0,289
значение ϕ занижено.
4. В интервале 0,28 < ϕ < 0,35 выбираем значение ϕ = 0,3:
F = |
|
0, |
25 |
= 69,4 10−4 (м2 ) = 69,4 (см2 ) . |
|
120 |
0,3 |
||||
|
|
Выбираем двутавр ¹ 40: F = 71,4 см2; imin = 3,05 см. Новые значения гибкости и коэффициента ϕ:
λ = 2 2,5 = 164, ϕ = 0,278 ; 0,0305
102
предельная нагрузка:
Pmax = 120 · 0,00714 · 0,278 = 0,238 (ÌÍ).
Теперь нагрузка оказалась немного ниже заданной, стойка «перегружена» незначительно, перегрузка составляет
(0,25 − 0,238) 100% = 5% , 0,238
что вполне допустимо.
Итак, при заданной нагрузке устойчивость стержня обеспечивается при выборе двутавра ¹ 40.
5. Рассчитываем величину критической нагрузки, предварительно определив по таблице Приложения Е минимальный момент инерции двутавра:
Imin = 666 (см4 ), |
|
|
||
|
π2E Imin |
π2 2 105 666 10−8 |
||
P = |
|
= |
|
= 0,526 (МН). |
|
|
|||
кр |
(μl)2 |
(2 2,5)2 |
||
|
Наконец, получаем коэффициент запаса устойчивости:
nу = |
Pкр |
0,526 |
= 2,1. |
|
|
= |
|
||
|
0,25 |
|||
|
P |
|
Итак, по расчету на устойчивость заданную нагрузку с коэффициентом запаса nó = 2,1 выдержит стойка, изготовленная из двутавра ¹ 40.
103
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1.Дарков А. В., Шпиро Г. С. Сопротивление материалов.
Ì.: Âûñø. øê., 1989. 624 ñ.
2.Степин П. А. Сопротивление материалов: учебник для вузов. 6-е изд., перераб. и доп. М. : Высш. шк., 1979. 312 с.
3.Скопинский В. Н., Захаров А. А. Сопротивление материалов: учеб. пособие. М. : МГИУ, 1999. Ч. 1. 128 с.
4.Пособие к решению задач по сопротивлению материалов / И. Н. Миролюбов [и др.]. М. : Высш. шк., 1985. 399 с.
5.Баловнев Г. Г., Чернов Ю. В. Сборник задач по сопротивлению материалов. М. : МСХА, 1993. 256 с.
6.Ицкович Г. М., Минин Л. С., Винокуров А. И. Руководство к решению задач по сопротивлению материалов: учеб. пособие для вузов / под ред. Л. С. Минина. 3-е изд., перераб. и доп. М. : Высш. шк., 2001. 592 с.
104
Приложение А
Пример оформления титульного листа задания
МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ
ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ
«ЧЕЛЯБИНСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АГРОИНЖЕНЕРНАЯ АКАДЕМИЯ»
Факультет: Механизация сельского хозяйства
Кафедра: Сопротивление материалов
СЕМЕСТРОВОЕ ЗАДАНИЕ ¹ 1
Построение эпюр внутренних силовых факторов при простых видах нагружения
Вариант 28
Студент: Петров В. В.
Группа: 225
Руководитель: проф. Игнатьев А. Г.
2010
105
Приложение Б
Пример оформления семестрового задания
Задача 7
Расчет на прочность и жесткость при растяжении (сжатии)
Для консольного стержня переменного сечения
1)построить эпюры продольной силы, нормального напряжения и продольного перемещения;
2)из условия прочности определить допускаемое значение параметра нагрузки P;
3)для найденного значения нагрузки вычислить наибольшее перемещение.
F1 |
F2 |
P2 |
F |
|
|
||
|
P1 |
|
P3 |
|
|
|
|
l |
l1 |
|
l2 |
Äàíî:
l1/l |
l2/l |
P1/P |
P2/P |
P3/P |
F1/F |
F2/F |
Материал |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
2 |
–2 |
2 |
–1 |
3,0 |
0,5 |
Сталь 08 |
|
|
|
|
|
|
|
|
l = 0,1 ì, F = 10 ñì2, n = 1,5
Решение
Определение реакции опоры (заделки).
ΣPz = Rz − 2P + 2P − P = 0, Rz = P
106
Построение эпюры продольной силы методом сечений. Сечение I:
P NI |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ΣPz = NI + P = 0 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
NI = –P |
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|||||||
|
Сечение II: |
|
|
|
|
||||||||||
P 2P |
|
|
|
|
NII |
|
|
|
ΣPz = NII + P – 2P = 0 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
NII = P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Сечение III: |
|
|
|
|
||||||||||
P 2P |
|
|
|
|
|
|
|
2P |
N |
ΣPz = NIII + P – 2P + 2P = 0 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
III |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
NIII = –P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определение нормальных напряжений на участках стержня.
Участок 1: |
|
NI |
|
|
−P |
|
1 P |
||||||||||||||
σI = |
|
|
|
= |
|
|
|
|
= − |
|
|
|
|
. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
FI |
|
|
3F |
|
3 F |
||||||||||||||
|
|
|
NII |
|
|
|
P |
= 2 |
P |
||||||||||||
Участок 2: |
σII = |
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
. |
|||||||||
|
|
0,5F |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
FII |
|
|
|
|
|
|
|
F |
||||||||||
Участок 3: |
|
|
|
NIII |
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
||||
σIII = |
|
|
|
= − |
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
FIII |
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
Определение допускаемого значения параметра нагрузки P из условия прочности для стержня:
σmax = 2 P ≤ [σ] = σт .
F n
Предел текучести стали 08 — σò = 200 ÌÏà.
107
|
|
|
|
σт F 200 10 10−4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Pдоп = |
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
= 0,067 (МН) = 67 (кН) . |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
2n |
2 1,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Определение удлинений участков стержня |
|||||||||||||||||||||||||||||||
Участок 1: |
|
|
|
|
l1 |
= |
|
N1l1 |
|
= − |
1 |
|
|
Pl |
. |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
EF1 |
|
|
|
3 EF |
|
|
|
||||||||||
Участок 2: |
|
|
|
|
l2 |
= |
|
N2l2 |
|
= |
2Pl |
|
= 4 |
Pl |
. |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
EF2 |
|
|
0,5EF |
|
EF |
||||||||||||
Участок 3: |
|
|
|
|
l3 |
= |
N3l3 |
|
= −2 |
Pl |
. |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
EF3 |
|
|
|
|
|
|
EF |
|
|
|
|||||||
Определение максимального перемещения по длине |
|||||||||||||||||||||||||||||||
стержня. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
δz max = |
11 |
|
Pl |
= |
11 |
|
0,067 0,1 |
|
= 1,2 10−4 (м) = 0,12 (мм) . |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
3 EF 3 2 105 10 10−4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
108
3F |
|
0,5F |
2P |
F |
P |
|
2P |
||||||
|
|
|
|
|||
l |
|
2l |
|
2l |
|
|
Rz |
2P |
|
2P |
|
P |
|
|
|
|
|
|||
P |
2P |
|
2P |
|
P |
|
|
|
|
|
|||
I |
2P |
II |
2P III |
P |
||
P |
|
|
|
|
||
|
P |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
– |
|
|
– |
ÝN |
|
P |
|
P |
|
|||
|
|
|
|
|||
|
P |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||
|
F |
+ |
|
|
|
|
1 P |
|
|
P |
– |
Ýσ |
|
|
|
|
||||
3 F |
|
|
F |
|
|
|
|
|
11 Pl |
|
|
|
|
|
|
3 EF |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 Pl |
|
|
|
|
+ |
|
3 EF |
|
|
– |
1 Pl |
|
|
Ýδz |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
3 EF |
|
|
|
109
Приложение В
Единицы измерения
Термин |
Обозна- |
|
Примечание |
чение |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Международная система единиц (СИ) |
|||
Единицы длины, массы, времени |
|
|
|
|
|
|
|
(основные): |
|
|
|
ìåòð |
ì |
|
|
килограмм |
êã |
|
|
секунда |
ñ |
|
|
Дольные единицы длины: |
|
|
|
сантиметр |
ñì |
|
|
миллиметр |
ìì |
|
|
Единица силы: |
|
|
|
ньютон |
Í |
1 |
Í =0,102 êà ≈ 0,1 êà |
Дольные единицы силы: |
|
|
|
килоньютон |
êÍ |
1 |
êÍ = 103 Í |
меганьютон |
ÌÍ |
1 |
ÌÍ = 103 êÍ = 106 Í |
Единица напряжения и давления: |
|
|
|
паскаль |
Ïà |
1 |
Ïà = 1 Í/ì2 ≈ |
|
|
≈ 10–5 êÃ/ñì2 |
|
Дольная единица напряжения: |
|
|
|
мегапаскаль |
ÌÏà |
1 |
ÌÏà = 106 Ïà = |
|
|
106 Í/ì2 =1 ÌÍ/ì2 ≈ |
|
|
|
≈ 10 êÃ/ñì2 |
|
Единица работы: |
|
|
|
джоуль |
Äæ |
1 |
Äæ = 1 Í·ì ≈ 0,1 ê÷ì |
Единицы мощности: |
|
|
|
âàòò |
Âò |
1 |
Âò = 1 Í·ì/ñ |
киловатт |
êÂò |
1êÂò = 103 Âò |
|
Техническая система единиц (МКГСС) |
|||
Килограмм-сила |
|
1 êà ≈ 10 Í |
|
êà |
|||
Единица напряжения и давления |
êÃ/ñì2 |
1 |
êÃ/ñì2 ≈ 105 Í/ì2 ≈ |
|
|
≈ 0,1 ÌÍ/ì2 |
|
|
|
|
|
110