- •III. Оценка устойчивости станции к воздействию электромагнитного импульса
- •IV. Определение устойчивости станции к проникающей радиации и радиационное заражение местности.
- •I зона – зона детонационной волны;
- •1. Производится оценка времени и площади разлива лвж
- •2. Производится расчет возможного количества вагонов, попавших в зону пожара.
- •4. Через 15 – 25 мин после начала теплового воздействия пожара от пролива на цистерну с суг произойдет взрыв этой цистерны с образованием огненного шара.
I зона – зона детонационной волны;
II зона – зона действия продуктов взрыва;
III зона – зона воздушной ударной волны.
I зона Δр = 1700 кПа;
II зона Δр =1300-300 кПа;
III зона Δр =300-0 кПа.
Определяем радиус зон воздействия газовоздушной смеси:
1. определяем rI:
r1=17,5*3√Q=17,5*3√100=81,2 м.
2. определяем rII:
r2= 1,7*r1=1,7*81,2 м.
Определяем уровень воздействия ударной волны
Δрф= 1300(r1/r)3+50=1300(81,2/400)3+50=61 кПа.
Определяем уровень воздействия ударной волны
Ψ=0,24(r3/r1)=(750/81,2)·0,24=2,22.
Так как Ψ<2, то Δрm=0,77 кПа.
Оценка поражающих действий осколков энергоносителей в оболочках
В сферическом стальном газгольдере высота давления объемом 600м3со сжатым воздухом, не имеющим средств сброса давления, в результате сверхнормативного поступления воздуха давление значительно превысило рабочее давление (0,8 МПа), вследствие чего произошло взрывное разрушение оболочки.
Параметры оболочки: радиус r=5,25м, толщина стенкиd=16мм, сталь 09Г2С. Напряжение в стенке сферической оболочки определяется по формуле σ = ∆Рr(2d). Отсюда подсчитаем разрушающее давление, Па, подставив значение нормативного сопротивления силам по временному сопротивлениюRип=470 МПа.
∆Р=2dRип/r=2*0,16*470*106/5,25=2,86*106.
Поверхность сферы, м3:
Sc=4πr2=4*3,14*5,252=346,4.
Объем газгольдера, м3:
V=(4/3)*3,13*5,253=606,1.
Масса оболочки, кг, при плотности металла ρ1=7800кг/м3равна
m=Scdρ1=346,4*0,016*7800=43,2*103.
Плотность воздуха в газгольдере при давлении Р=∆Р+Р0найдем по уравнению изентропы при γ=1,4 с учетом параметров воздуха при атмосферном давлении Р0=0,10 МПа, ρ0=1,22 кг/м3:
ρ +ρ0=(Р/Р0)1/γ=1,22(2,96/0,10)1/1,4=13,72.
Полная масса газа С+рV=13,72*606,1=8,32*103кг. Отношение масс сжатого воздуха и металла оболочки:
β=С/m=8,32*103/43,2*103=0,193.
Посчитаем удельную энергию газа, Дж/кг:
Q=∆Р/(ρ(γ-1))=2,86*106/(13,72(1,4-1))=0,521*106.
Начальная скорость осколков оболочки:
Ориентировочно дальность полета осколков при Н = 4 м:
,
м
Дальность полета осколков составит 572 метра.
ОЦЕНКА ВОЗДЕЙСТВИЯ ВЗРЫВА ВВ НА РАБОТУ СТАНЦИИ.
Исходные данные:
Административные многоэтажные здания с металлическим каркасом :
Путепровод:
Определяем радиус выхода из строя зданий и сооружений:
R=80;
Слабые разрушения:
А) административные многоэтажные здания с металлическим каркасом: R=803√100000/37,40,75=332 м;
Б) путепровод: R=803√100000/600,75=172 м
Определение радиуса, при котором погибают люди:
r= 15·3√Q =15*3√100000=696 м.
Определение радиуса, при котором разрушается остекление:
rост =60·3√Q=60*3√100000=2784 м.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВРЕМЕНИ ВЫГОРАНИЯ ГСМ.
Определение площади разлива
Sп= Q/(d·0,05);
где d- плотность ГСМ, d=0,8т/м3.
Sп=100/0,8*0,05=2500 м2.
Определяем радиус разлива ГСМ
R=( Sп/π)=(2500/3,14)0,5 =28,2 м.
При скорости горения 10 см/с и свободном разливе 5 см время выгорания равно 30 мин.
Определение потерь личного состава при выливе (выбросе) АХОВ.
Таблица – Потери людей
Условия нахождения |
Без ГП -7 |
Обеспеченность ГП-7, % | ||||||||
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
90 |
100 | ||
На открытой местности |
90 - 100 |
75 |
65 |
58 |
50 |
40 |
35 |
25 |
18 |
10 |
В ПРУ, зданиях |
50 |
40 |
35 |
30 |
27 |
22 |
18 |
14 |
9 |
4 |
Ориентировочно 25 % - поражения легкой степени тяжести, 40 % - средней, тяжелой, 35% - смертельный исход.
Обеспеченность противогазами – 30%.
В облако попадают: тяговая подстанция - 45 чел., насосная станция – 40чел., водонапорная башня – 9 чел., пассажирское здание – 255 чел., котельная – 18 чел., гараж – 45 чел., вагонное депо – 210 чел.
Таблица Результаты оценки химической обстановки
Источник заражения |
Тип АХОВ |
Количество АХОВ, т |
Глубина ЗХЗ, км |
Sф на ОЭ, км2 |
Количество ПП в ЗХЗ, чел. |
Потери, чел. |
Цистерна |
хлор |
100 |
5,57 |
3,82 |
622 |
492 |
Выводы. На объекте при существующей подготовленности и организации не обеспечивается надежная защита 22 % рабочих и служащих (200 чел.). Значительное снижение показателя надежности, связано с тем, что убежище № 6,7 не отвечают требованиям инженер ной защиты с несовершенной системой оповещения рабочих (50 чел. не оповещены), с неподготовленностью персонала (50 чел. не обучены) и несвоевременной готовностью убежища № 3 к приему укрываемых 250 чел.
Коэффициент надежности защиты работающих смены может быть повышен до 0,75 без существенных материальных затрат: дооборудованием систем оповещения и обучением рабочих и служащих правилам действий по сигналам ГО, изменением условий эксплуатации убежища № 3 в мирное время, при которых убежище может быть приведено в готовность к приему укрываемых в установленное время. Целесообразно изучить возможность повышения защитных свойств убежищ № 6, 7.
Общий коэффициент вместимости защитных сооружения на объекте Квм=1800/930=1,94, т. е. превышает потребности на 94% (практически вся наибольшая смена объекта может быть укрыта).
Оценка пожарной обстановки при аварии с ЛВЖ и СУГ на сортировочной станции
Исходные данные
При проведении маневровых работ произошло столкновение цистерны с ЛВЖ и цистерны, содержащей СУГ (пропан) цистерны стандартным объемом соответственно 73,1 и 61,2 м3 загрузка ЛВЖ 49 т, загрузка СУГ 30 т, степень заполнения 0,85. В результате столкновения цистерны с ЛВЖ получена пробоина площадью 78,5 см2, из которой начинает вытекать керосин. Через 36 мин пролитый керосин воспламеняется. В результате теплового воздействия происходит взрыв цистерны с СУГ с образованием огненного шара.
Решение: