- •Государственный комитет
- •Введение
- •Рейс Владивосток - Рангун
- •1 Задание на курсовую работу
- •2 Расчет судовых запасов
- •2.1 Расчет количества запасов
- •2.2 Распределение судовых запасов
- •3 Составление предварительного грузового плана
- •3.1 Расчет грузоподъемности судна
- •3.2 Определение факультативных грузов
- •Грузовой план
- •3.3 Расчет водоизмещения и координат центра тяжести судна
- •4 Проверка грузового плана
- •4.1 Ограничения загрузки судна
- •4.1.1 Посадка судна
- •4.1.2 Остойчивость судна
- •«На отход»
- •«На приход»
- •4.1.3 Прочность судна
- •5 Корректирование грузового плана
- •6 Расчет критериев остойчивости
- •6.1 Построение диаграммы статической остойчивости
- •6.2 Расчет критерия погоды
- •7 Выводы об удовлетворении норм Регистра
- •8 Расчеты непотопляемости
- •8.1 Нормативы обеспечения аварийной плавучести и аварийной
- •8.2 Расчет коэффициентов проницаемости
- •8.3 Расчет параметров аварийной посадки и аварийной
- •9 Расчеты самостоятельного всплытия судна, сидящего на мели
- •10 Балластировка судна
- •11 Расчет буксировочного сопротивления и эффективной
- •Расчет буксировочного сопротивления и эффективной мощности главного двигателя
- •Список литературы
10 Балластировка судна
Расчет производится для состояния судна «на приход».
Необходимо рассчитать комплекс мероприятий, обеспечивающий судну дифферент Df = 0.
Вначале рассчитывается, на сколько надо изменить продольный момент нагрузки судна, чтобы получить необходимый дифферент, т.е. определить какой момент Мх0 необходим для создания дифферента, равного по величине, но обратного по знаку, действующего
Мх0 = - Df пр* М1м,
где Df пр– дифферент судна «на приход».
Поскольку судно «на приход» имеет отрицательный дифферент, то заполняются танки, расположенные в нос от мидель-шпангоута – все пустые балластные танки, начиная с форпика, а также танки грязной воды 1.13…1.15.
Если балласта недостаточно, то производится удаление груза, начиная с верхнего помещения трюма № 4.
Таблица 9
Расположение балласта
Балластировка 1 | |||||||
Форпик 1.1 |
184…нос |
191,7 |
11,00 |
2109 |
67,62 |
12963 |
103 |
Танк 1.2 ПрБ |
168…184 |
175,4 |
9,01 |
1581 |
57,32 |
10056 |
124 |
Танк 1.3 ЛБ |
168…184 |
175,5 |
8,98 |
1576 |
57,30 |
10056 |
124 |
Итого Балласта |
|
542,6 |
|
5265 |
|
33075 |
|
Мх0 = -(-1,67)*19817,5 = 33075 тм
Xg1 = -21119/17234 = -1,23 м
Мх1 = -54194 + 33075 = -21119 тм
1 = 16691,2 +542,6 = 17234 т
Df1 = 17234*(-1,23 –(-1,33)) / 20484 = 0,09 м
Xс1 = -1,23 м
М1М = 20484 тм
После того, как определены мероприятия по созданию необходимого продольного момента, производится уточнение:
- рассчитывается измененное значение абсциссы ЦТ судна Xg1 = ,
где Мх1 =Мх +Мх0;1 = + (Рi); , Мх – водоизмещение и статический момент водоизмещения «на приход»;(Рi) – масса принятого балласта минус масса снятого груза;
- по значению 1 из таблицы гидростатических элементов выбирается значениеXс1; еслиXg1 Xс1, то определяется остаточный дифферент
Df1 = ,
и мероприятия по балластировке продолжаются до момента выполнения условия равенства абсцисс ЦТ и ЦВ.
Завершается задача заполнением таблицы нагрузок, соответствующей посадке судна «на ровный киль».
Таблица 10
Расположение балласта
Балластировка 2 | |||||||
Форпик 1.1 |
184…нос |
191,7 |
11,00 |
2109 |
67,62 |
12963 |
103 |
Танк 1.2 ПрБ |
168…184 |
160,0 |
9,01 |
1442 |
57,32 |
9172 |
124 |
Танк 1.3 ЛБ |
168…184 |
160,1 |
8,98 |
1437 |
57,30 |
9172 |
124 |
Итого Балласта |
|
511,8 |
|
4988 |
|
31306 |
|
Мх0 = -0,09*20484 = -1769 тм
Xg1 = -22888/17203 = -1,33 м
Мх1 = -21119+(-1769)=-22888 тм
1 = 17234 -(542,6 -511,6)=17203 т
Df1 = 0,00 м
Xс1 = -1,33 м
М1М = 20446 тм
Zg = (143022,6 + 4988) / 17203 = 8,60 < 9,34 - остойчивость обеспечена
11 Расчет буксировочного сопротивления и эффективной
мощности главного двигателя
Буксировочное сопротивление судна Rбскладывается из сопротивления тренияRтри сопротивления формы Rф, обусловленных вязкостью жидкости, и волнового сопротивления Rw, обусловленного весомостью жидкости
Rб=Rтр+Rф+Rw.
В практических расчетах для определения буксировочного сопротивления используют гипотезу Фруда, согласно которой буксировочное сопротивление складывается из сопротивления трения Rтр, вычисляемого теоретически в зависимости от числа РейнольдсаRe =, гдеν - коэффициент кинематической вязкости (для морской воды при температуре 4Сν = 1,6*10-6 м2/с); и остаточного сопротивленияRост, определяемого по кривым, полученным в результате систематических испытаний, в зависимости от числа Фруда
Fr =
Rб= Rтр (Re) + Rост(Fr).
Для расчета буксировочного сопротивления используется выражение
Rб=0,5ζρV2Ώ,
где ζ - коэффициент буксировочного сопротивления; ρ=1,025 т/м3 - плотность забортной воды; Ώ - площадь смоченной поверхности судна.
Площадь смоченной поверхности можно найти по эмпирической формуле Ώ=(3,4+ 0,5L).
Коэффициент буксировочного сопротивления определяется из выражения
ζ = ζтр + ζост,
где коэффициент сопротивления трения ζтр= ζf + ζш + ζВЧ;
ζf = - коэффициент трения эквивалентной (по площади смоченной поверхности) технически гладкой пластины;
ζш ≈0,4*10-3- надбавка на шероховатость длиной до 150 м;
ζВЧ≈0,1*10-3- надбавка на выступающие части одновинтового судна длиной 130…200 м.
Коэффициент остаточного сопротивления ζостснимается с графика (Приложение Т).
Эффективная мощность главного двигателя Nеопределяется выражением
Nе = ,
где - пропульсивный коэффициент (в работе принимается ≈0,6).
Расчеты выполняются в табличной форме (см. таблицу 2).
Таблица 11