- •Содержание
- •2. Технические характеристики кранового оборудования
- •3. Объемно-планировочные и конструктивные решения
- •3.1. Выбор типа колонн
- •3.2. Конструкция покрытия, состав кровли
- •3.3. Стеновое ограждение
- •3.9. Определение геометрических размеров поперечной рамы по горизонтали
- •4. Монтажная схема каркаса здания
- •4.1. Связи по фермам
- •4.1.1 Связи по верхним поясам ферм
- •4.1.2 Связи по нижним поясам ферм
- •4.2. Вертикальные связи по колоннам каркаса
- •4.3. Монтажная схема фахверка торцевых стен
- •5. Сбор нагрузок на элементы поперечной рамы каркаса здания
- •5.1. Постоянные нагрузки
- •5.2. Снеговая нагрузка
- •5.3. Ветровая нагрузка
- •5.4. Вертикальное давление от мостовых кранов
- •Характеристики крана
- •5.5. Горизонтальное поперечное давление от мостовых кранов
- •6. Разработка расчетной схемы поперечной рамы
- •6.1. Определение осевых и изгибных жесткостей ригеля
- •6.2. Определение осевых и изгибных жесткостей колонн
- •6.3. Расчетная схема поперечной рамы
- •7. Статический расчет поперечной рамы
- •Вертикальной крановой нагрузкой
- •7.1. Выбор расчетных усилий
- •7.2. Определение расчетных длин колонны
- •7.3. Расчет верхней части колонны
- •7.3.1. Подбор сечения верхней части колонны
- •7.3.2. Проверка местной устойчивости полки и стенки колонны Проверка местной устойчивости полки:
- •Проверка местной устойчивости стенки:
- •7.3.3. Проверка общей устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента
- •7.3.4. Проверка общей устойчивости из плоскости действия момента
- •7.4. Расчет нижней части колонны
- •7.4.1. Подбор сечения подкрановой и наружной ветвей нижней части колонны
- •7.4.2. Проверка устойчивости ветвей колонны
- •Подкрановая ветвь
- •Наружная ветвь
- •7.4.3. Расчет решетки нижней части колонны
- •7.4.4. Проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента как единого стержня
- •7.4.5. Расчет узла сопряжения верхней и нижней части колонны
- •7.5. Расчет базы колонны
- •7.5.1. Выбор расчетных усилий
- •7.5.2. База подкрановой ветви
- •7.5.3. Расчет фундаментных болтов
- •7.5.4. Расчет анкерной плитки
- •8. Проектирование стальной фермы покрытия марки сф-8
- •8.2. Геометрическая и расчетная схемы фермы
- •8.3. Расчетные усилия элементов фермы
- •8.4. Подбор сечения элементов фермы
- •Подбор сечений центрально-сжатых элементов фермы
- •Подбор сечений центрально-растянутых элементов фермы
- •8.5. Расчет и конструирование узлов сопряжения фермы с колонной
- •Результаты расчета сварных швов
- •Расчет нижнего опорного узла
- •Расчет верхнего опорного узла
- •Расчёт нижнего монтажного узла
- •Расчет узла с изменением сечения верхнего пояса (узел 7)
- •Расчет узла с изменением сечения нижнего пояса
- •9. Список литературы
8.4. Подбор сечения элементов фермы
Сечения элементов фермы выполним из парных стальных горячекатаных равнополочных уголков по ГОСТ 8509-93. Подбор сечений выполним в таблице (табл.11) методом последовательных приближений. По заданию сталь элементов поясов С255, сталь элементов решетки С235. Соединение элементов в узлах выполним на фасонках с применением угловых сварных швов. Толщину фасонок принимаем в зависимости от усилия в опорном раскосе (N= -459,92 кН), tф =12мм, сталь фасонок С255.
Подбор сечений центрально-сжатых элементов фермы
При подборе сечений центрально-сжатых элементов предварительно задаемся коэффициентом продольного изгиба φз. В первом приближении:
φз = 0,7…0,8 – для элементов поясов;
φз = 0,4…0,6 – для элементов решетки.
Находим требуемую площадь сечения из условия устойчивости:
где Ry – расчетное сопротивление стали по пределу текучести, по табл. 51 СНиП II-23-81 для стали С255 при толщине фасонного проката свыше 10 до 20 мм, для стали С235 при толщине фасонного проката от 2 до 20мм.
–коэффициент условия работы конструкции (табл. 6 СНиП II-23-81),
N – расчетное усилие в элементе (табл. 11).
По требуемой площади Aтр по сортаменту (ГОСТ 8509-93) подбираем сечение из двух уголков и определяем фактические геометрические характеристики: А=2А , ix, iy.
Для подобранного сечения определяем гибкости и сравниваем их с предельным значением:
где ,– расчетные длины элементов фермы в плоскости и из плоскости фермы соответственно,
–для элементов поясов и опорных раскосов,
–для прочих элементов решетки,
,
где – геометрическая длина элемента (расстояние между центрами узлов),
–расстояние между центрами узлов, закрепленных от смещения из плоскости фермы;
–предельное значение гибкости, – для элементов поясов, опорных раскосов и опорных стоек,– для прочих элементов решетки,
где
,
где – коэффициент продольного изгиба для максимального значения гибкости(1, табл. 72).
Для подобранного сечения по табл. 51 СНиП II-23-81 уточняем значение Ry и проверяем элемент по условию устойчивости:
Подбор сечений центрально-растянутых элементов фермы
Находим требуемую площадь сечения по несущей способности:
где Ry – расчетное сопротивление стали по пределу текучести, по табл. 51 СНиП II-23-81 для стали С255 при толщине фасонного проката свыше 10 до 20 мм, для стали С235 при толщине фасонного проката от 2 до 20мм;
–коэффициент условия работы конструкции (1, табл. 6);
N – расчетное усилие в элементе (табл. 11).
По требуемой площади Aтр по сортаменту (ГОСТ 8509-93) подбираем сечение из двух уголков и определяем фактические геометрические характеристики: А=2А , ix, iy.
Для подобранного сечения определяем гибкости и сравниваем их с предельным значением:
где ,– расчетные длины элементов фермы в плоскости и из плоскости фермы соответственно,,
- предельное значение гибкости, при режиме работы кранов 3К.
Для подобранного сечения по табл. 51 СНиП II-23-81 уточняем значение Ry и проверяем элемент по несущей способности:
8.5. Расчет и конструирование узлов сопряжения фермы с колонной
Для соединения элементов опорного и промежуточных узлов принимаем полуавтоматическую сварку сварочной проволокой СВ-08А диаметром d = 2 мм, для укрупнительного узла – ручную сварку электродом Э42. Сталь опорного столика, фасонок, накладок и фланцев – С255, сталь уголков – С235.
Действующее в элементе усилие распределяется между швами по обушку и перу уголка обратно пропорционально их расстояниям до оси стержня: Nоб = αоб N; Nп = αп N,
где b – ширина полки уголка;
zо – расстояние от центра тяжести уголка до его обушка.
Для равнополочных уголков принимаем αоб = 0,7 и αп = 0,3.
Длины сварных швов, прикрепляющих уголки к фасонкам, определяем по формулам (расчет по металлу шва):
на обушке
lwоб =
на пере
lwп =
где n – количество уголков (швов);
βf – коэффициент проплавления по металлу шва [2, табл. 34];
kf – катет сварного шва;
Rwf – расчетное сопротивление углового шва по металлу шва [2, табл. 56];
γwf – коэффициент условий работы сварного шва [2, п.11.2*]; 1… 2 см – дается на непровар.
Минимальное значение катета шва kf min принимается по [2, табл. 38], максимальное значение катета шва по обушку уголка kf max = 1,2t , где t – наименьшая из толщин полки уголка или фасонки; по перу уголка kf max назначают не больше толщины фасонки и в соответствии со следующими требованиями:
kf max = t – 1 мм при t ≤ 6 мм,
kf max = t – 2 мм при t ≤ 7 - 16 мм,
kf max = t – 4 мм при t > 16 мм,
где t – толщина полки уголка.
Рис. 46. Узел примыкания фермы к колонне
Таблица 14.