- •3 Конструкция Корпуса водоизмещающих судов из легких сплавов
- •При этом отношение bп/tпне должно превышать 14.
- •Коэффициент определяется пографику рис. 3.3.7, он не должен быть меньше:
- •3.5 Сварные соединения
- •3.5.1 Тавровые соединения с двусторонними швами следует применять при сварке:
- •4 Конструкция Корпуса катамаранов
- •4.1 Общие требования
- •4.1.1 Требования настоящего раздела распространяются на следующие типы катамаранов классов «м», «о», «р» и «л»:
- •Рекомендуется в машинном отделении в пределах длины главных двигателей устанавливать только рамные шпангоуты.
- •Если же носовая оконечность моста лежит на расстоянии xм‚ м‚ в корму от нулевого шпангоута,
- •4.3 Расчеты прочности соединительной конструкции
- •Высота закрытого (двойного) моста, ограниченного снизу непроницаемой прочной зашивкой, а сверху непроницаемой палубой, должна быть не менее 800 мм.
- •Размеры рамных бимсов моста должны быть не меньше размеров рамных бимсов корпуса.
- •Бимсами должны быть установлены бракетные бимсы, состоящие из верхних и нижних холостых балок, соединенных бра-кетами у карлингсов и внутренних бортов.
- •Площадь поперечного сечения распорки должна быть не менее площади поперечного сечения меньшей из соединяемых балок.
- •Стенки усиленной балки должны стоять в одной плоскости с рамными шпангоутами корпусов.
- •Результаты испытаний должны быть представлены Речному Регистру.
- •5.2 Расчеты общей прочности и устойчивости
- •Значение nдолжно определяться по прототипу или по результатам модельных испытаний. В случае отсутствия таких данных допускается определять его по формуле
- •Здесь V — скорость судна на крыльях на тихой воде, км/ч.
- •В сечении I – I, где наибольший изгибающий момент;
- •Редуцированию не подлежат части пластины, прилегающие к продольным балкам шириной (с каждой стороны балки), равной:
- •Для крайнего сплошного участка стенок надстройки, расположенного в районе крыльевого устройства, — 3,0;
- •Для палуб и платформ, предназначенных для перевозки пассажиров и команды, а также для участков палуб надстроек, на которых пассажиры могут находиться при посадке, — 5 кПа;
- •Продольные ребра жесткости при расчетах местной прочности следует считать жестко заделанными.
- •Радиус скругления углов оконных вырезов должен быть не менее‚ м,
- •Меньшим из значений, указанных в табл. 5.5.1 (в долях предела текучести RеНили временного сопротивления материалаRm).
- •5.6 Расчеты и нормы вибрации
- •Для пластин, приваренных по контуру сплошным двусторонним швом или приклепанных к набору, — 2,90;
- •6.2 Расчеты прочности и устойчивости Расчетные нагрузки при общем изгибе и скручивании
- •6.2.1 Расчетные нагрузки, вызывающие общий изгиб и скручивание корпуса свп, определяются для следующих условий:
- •Значения перегрузок в других точках определяются по формуле
- •X1,x2,y1,y2 — координаты внешних сил в соответствии с рис. 6.2.5;
- •Значения внешних сил принимаются равными, кН:
- •Ент перегрузки ng в центре рассматриваемой поперечной шпации, и сил поддержания, вычисленных в соответствии с 6.2.3 – 6.2.6.
- •Коэффициент ngв формулах (6.2.8.2) и (6.2.8.3) определяется по прототипу или по модельным испытаниям. Максимальная перерезывающая сила
- •Расчетные значения суммарных изгибающих моментов и перерезывающих сил в сечениях судна в этом случае принимаются по рис. 6.2.8.
- •Коэффициент ngв формулах (6.2.10.1), (6.2.10.2) è (6.2.10.3) определяется по прототипу или по модельным испытаниям. Максимальная перерезывающая сила вычисляется по формуле, кН,
- •Значения интенсивности моментов m1иm2по длине судна принимаются в соответствии с рис. 6.2.5 и табл. 6.2.5. Значение интенсивности моментаm3принимается по всей длине судна.
- •Для бортовых стенок и окон надстройки первого яруса расчетная равномерно распределенная нагрузка принимается равной 3,0 кПа.
- •Расчеты общей прочности
- •Расчеты местной прочности
- •6.2.35 При расчетах местной прочности погибь бимсов, составляющая не более 10 % ширины перекрытия, в расчете допускается не учитывать.
- •В состав присоединенного пояска должны быть включены ребра жесткости одного направления с рамными связями, расположенные на ширине пояска.
- •Допускаемые напряжения
- •6.2.42 Допускаемые напряженияи при расчетах общей и местной прочности корпуса свп принимаются в соответствии с табл. 6.2.42 в долях от опасных напряжений.
- •6.2.43 Опасные нормальные напряжения принимаются равными:
- •Нормы вибрации
- •Расчеты и нормы прочности гибкого ограждения Общие указания
- •Тдоп — допускаемое натяжение в компонентах го.
- •Расчетные величины коэффициентов nиm
- •Стики данных опытной и длительной эксплуатации свп. Расчет прочности монолита (базовый случай)
- •Кого прототипа, а при отсутствии прототипа определяемый в соответствии с табл. 6.5.9.
- •Концевые нормальные крюки арматуры должны иметь диаметр в свету не менее 2,5 диаметра стержня, прямые крюки — длину отгибаемой части не менее 3 диаметров.
- •При углах, превышающих 165, перегиб растянутой арматуры допускается при условии установки в них хомутов.
- •Плиты наружной обшивки армировать полуторной сеткой запрещается.
- •7.2.32 Высота ребра должна быть не более10 толщин плиты, а ширина — менее 1,5 толщины плиты.
- •Применение отдельных, не связанных с основной арматурой «плавающих» стержней не допускается.
- •Расстояние между поперечными связями в растянутой зоне ребра не должно превышать 20 диаметров стержней продольной арматуры, но должно быть не более 500 мм.
- •В угловых соединениях арматурные выпуски, не подвергающиеся растяжению, допускается обрывать в бетоне стыка с соблюдением требований 7.2.16 относительно анкеровки концов арматурных стержней.
- •Для вертикальных элементов — 35; для горизонтальных элементов — 50.
- •Крепление оборудования к корпусу
- •7.2.52 Корпус судна в районе расположения оборудования необходимо усиливать.
- •Железобетонные надстройки
- •Ослабление от единичных вырезов, наибольший размер которых не превышает 5 толщин плиты и которые не уменьшают площадь сечения пояска эквивалентного бруса более чем на 3 %, можно не учитывать.
- •При отношении сторон, равном или меньшем 2:1, прямоугольные плиты следует рассчитывать по формулам для тонкой изотропной плиты.
- •Расчетная проверка прочности элементов корпуса судна из обычного железобетона
- •7.3.23 Основные обозначения:
- •Борта и продольные переборки, кроме того, должны быть проверены на действие перерезывающей силы от общего изгиба.
- •Должна восприниматься поперечной арматурой. Проверку прочности элементов в сечениях, составляющих с продольной осью угол более 60, можно не проводить;
- •При малых эксцентриситетах проверку прочности можно не выполнять, если удовлетворяется первое из указанных условий (7.3.30-1).
- •Расчетные характеристики материалов и формулы для определения разрушающих сил и моментов
- •7.3.33 Основные обозначения:
- •Для изгибаемых элементов — находящейся в растянутой зоне,
- •При отсутствии опытных данных на стадии проектирования допускается принимать плотность тяжелого бетона 2,40 — 2,45 тм3, а легкого бетона по табл. 7.3.35.
- •При полном защемлении обоих концов — 0,5;
- •По формуле (7.3.43-1), как для изгибаемых элементов прямоугольного сечения размерами bпh(рис. 7.3.40-1);
- •Если все сечение сжато, расчетная разрушающая сила, определенная по формуле (7.3.48-7), сравнивается с силой Nр, h, вычисленной по формуле
- •Здесь c — расстояние от центра тяжести площади поперечного сечения всей арматуры до наиболее растянутой кромки;
- •Для проверки прочности принимается меньшее из полученных значений разрушающей силы.
- •При этом предполагается, что высота сжатой зоны бетона удовлетворяет условию
- •Разрушающее усилие определяют по (7.4.5.14-1), принимая
- •При отсутствии отогнутых стержней расчетная разрушающая перерезывающая сила, н,
- •Проверка элементов корпуса судна на раскрытие трещин
- •7.3.51 Основные обозначения:
- •Для плит
- •Для балок с пояском в сжатой зоне
- •Для балок с пояском в растянутой зоне
- •H0 (hр) — высота ребра, см.
- •7.4 Конструирование и расчет корпуса из предварительно напряженного железобетона
- •7.4.9 Основные обозначения:
- •При этом значение главных растягивающих напряжений не должно превышать 0,8Rр, а главных сжимающих напряжений — 0,5Rпр.
- •У судов длиной до 15 м всех классов это расстояние рекомендуется принимать 1,25 м.
- •При соединении палубы с бортом посредством болтов отстояние последних от края листа должно быть не менее 3,5 диаметра болта.
- •Для изготовления легких переборок и выгородок могут быть использованы готовые трехслойные панели с наружными слоями из пластмасс горячего отверждения.
- •Соединение панелей между собой и со смежными конструкциями должно осуществляться посредством металлических или пластмассовых угольников и раскладок с применением винтов и клея.
- •Более 15 м — 3 мм.
- •Толщины стенок и палуб легких надстроек и рубок не должны быть менее указанных в табл. 8.2.24.
- •Более 20 толщин — для судов длиной свыше 15 м;
- •Более 200 мм — для судов длиной до 15 м.
- •Исключение разрешается для вырезов в связях, где действующие напряжения не превосходят 0,3 допускаемых.
- •Все прямоугольные вырезы должны иметь скругленные углы радиусом не менее 0,2 ширины выреза.
- •8.3 Расчеты прочности и устойчивости
- •8.3.1 За опасные нормальные0 и касательные0напряжения принимаются‚ мПа:
- •Коэффициенты снижения прочностных свойств материала должны быть обоснованы и должны учитывать:
- •При вычислении эйлеровых напряжений расчетные модули должны определяться по выражениям:
- •При действии отрывающих нагрузок значение напряжений, мПа, при отрыве не должно превосходить для толщин:
- •При этом должно учитываться возможное различие модулей упругости обшивки и набора.
- •9 Конструктивная противопожарная защита
- •9.3 Подразделение материалов по горючести, распространению пламени и воспламеняемости
- •9.4 Чертежи и схемы
- •9.4.1На каждом самоходном судне длиной 25 м и более в цпп, рулевой рубке или на видных местах в коридорах должны быть вывешены планы, показывающие:
- •9.5 Требования к материалам
- •Дерево для изготовления обрешетника, настила внутренних палуб и платформ, переборок, зашивки изоляции должно быть пропитано огнезащитным составом или обработано другим равноценным способом.
- •9.7 Хранение легковоспламеняющихся материалов и веществ, горючих материалов и пиротехнических средств
- •В машинных помещениях допускается хранить расходные запасы ветоши (обтирки) в отдельных стальных закрывающихся ящиках.
- •9.8 Пассажирские суда
- •9.8.1Внутри корпуса и надстроек пассажирских судов следующиеконструктивные элементы должны быть огнестойкими:
- •По согласованию с Речным Регистром перечисленные конструктивные элементы могут быть выполнены как огнезадерживающие конструкции.
- •Насосные помещения должны иметь отдельные выходы на открытую палубу с герметичными закрытиями. Непосредственное сообщение насосных помещений с машинными помещениями не допускается.
- •Изложенное не относится к трубопроводам системы подогрева груза.
- •В отдельных случаях по согласованию с Речным Регистром допускается выводить один из выходов на кормовую часть палубы надстройки.
- •9.10 Требования к нефтестанциям
- •9.11 Суда, обслуживающие нефтеналивные суда
- •9.12 Конструктивная противопожарная защита судов длиной менее 25 м
- •На судах длиной менее 25 м допускается уменьшение ширины трапов до 0,5 м.
- •10.3 Иллюминаторы
- •10.4 Жилые и служебные помещения
- •10.4.1 При расчете пассажировместимости судов в площадь для размещения пассажиров не разрешается засчитывать:
- •Над каждым выходом со стороны зрительного зала должны быть освещенные надписи красного цвета «Выход» и «Запасной выход».
- •10.6 Помещения камбузов
По формуле (7.3.43-1), как для изгибаемых элементов прямоугольного сечения размерами bпh(рис. 7.3.40-1);
Рис 7.3.40-1
при FаRеН(Rпрbпhп+F'аRеН) (7.3.40-2)
по формуле
Mр= 102Rпрbz(h0–z/2)+
+1020,8Rпрhп(bп–b)(h0–hп/2)+
+102F'аRеН(h0–a), (7.3.40-3)
где
z= [(Fа–F'а)RеН– 0,8(bп–b) hпRпр]/Rпрb.
(7.3.40-4)
При этом должно соблюдаться условие (рис. 7.3.40-2)
Sб0,8S0 . (7.3.40-5)
Рис 7.3.40-2
7.3.41 Расчетные разрушающие силыNр во внецентренно сжатых элементах прямоугольного сечения, удовлетворяющих условию(рис. 7.3.41-1)
Рис. 7.3.41-1
2az0,55h0, (7.3.41-1)
определяются по формуле‚ Н:
Nр= 102Rпрbz – 102(Fа–F'а)RеН, (7.3.41-2)
где
(7.3.41-3)
Значения eиe'вычисляются по формулам
e = M/N + c – a; (7.3.41-4)
е' =M/N - c +a' (7.3.41-5)
при M/N> (c' –a' ) (7.3.41-6)
и e'=c'–M/N –a'(7.3.41-7)
при M/N≤c' –a'. (7.3.41-8)
В формуле (7.3.41-3) знак минус во втором члене подкоренного выражения принимается в том случае, когда сила Nприложена за пределами центра тяжести арматурыFаиF'а.
В элементах прямоугольного сечения, удовлетворяющих условию
z< 2a≤z0, (7.3.41-9)
где
(7.3.41-10)
расчетные разрушающие силы определяются по формуле (7.3.41-2), принимая
z= 2a'(7.3.41-11)
и F'а = (eF'aRеН- 2Rпр)/(e'RеН). (7.3.41-12)
При z0 <2a'расчетные разрушающие силы определяют по формуле (7.3.41-2) без учета сжатой арматуры, принимаяFа = 0.
В элементах прямоугольного сечения, удовлетворяющих условию (рис. 7.3.41-2)
z> 0,55h0, (7.3.41-13)
расчетные разрушающие силы определяются по формуле, Н:
Np = [F'аRеН (h0 – a' ) + 0,5Rпрb]102/e.
(7.3.41-14)
Рис. 7.3.41-2
При этом, если сила Nприложена между центрами тяжести площади поперечного сечения арматурыFaиFа, должно быть соблюдено условие
Nрe' ≤ [102FаRеН (h0- a')+ 1020,5Rпрb].
(7.3.41-15)
7.3.42 Расчетные разрушающие силы во внецентренно сжатых элементах таврового сечения с присоединенным пояском, расположенным в растянутой или наименее сжатой зоне, определяются, как для внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения с шириной, равной ширине ребра.
7.3.43 Расчетные разрушающие силы во внецентренно сжатых элементах таврового сечения с присоединенным пояском, расположенным в сжатой зоне, которые удовлетворяют условию
z≤hп , (7.3.43-1)
определяются, как для внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения с шириной, равной ширине присоединенного пояска, т.е. по формуле (7.3.43-2), принимая b=bп. Если принятьb=bппри
z>hп , (7.3.43-2)
то расчетные разрушающие силы определяются в следующем порядке:
.1 рассчитывается высота сжатой зоны, см‚
(7.3.43-3)
Знак минус во втором слагаемом подкоренного выражения принимается в том случае, когда точка приложения силы Nнаходится вне участка сечения, ограниченного центрами тяжести площадейFаиFапоперечного сечения арматуры;
.2 рассматривается случай внецентренного сжатия по следующим условиям:
при больших эксцентриситетах
Sб≤0,8S0; (7.3.43-4)
при малых эксцентриситетах
Sб> 0,8S0; (7.3.43-5)
.3 при большом эксцентриситете расчетные разрушающие силы, H,
; (7.3.43-6)
.4 при малом эксцентриситете расчетные разрушающие силы, Н,
(7.3.43-7)