- •«Технологический расчёт реакционного змеевика трубчатой печи градиентного типа»
- •Оглавление Описание технологической схемы установки
- •Описание проектируемого аппарата
- •Технологический расчёт аппарата и обоснование основных размеров
- •1. Исходные данные
- •2. Расчет процесса горения
- •3. Состав сырья и пирогаза
- •4. Конечная температура реакции
- •5. Тепловая нагрузка печи, ее к.П.Д. И расход топлива
- •6. Определение температуры дымовых газов, покидающих радиантную камеру
- •7. Поверхность нагрева реакционного змеевика (экранных труб)
- •8. Время пребывания парогазовой смеси в реакционном змеевике
- •9. Потери напора в реакционном (радиантном) змеевике печи
- •10. Размер камеры радиации
- •Список используемой литературы
5. Тепловая нагрузка печи, ее к.П.Д. И расход топлива
Полезное тепло печи равно:
Qполезн=Q1 + Qp
где Q1 – расход тепла на нагревание смеси газов в реакционном змеевике, кВт; Qp – расход тепла на реакцию, кВт.
Температура сырья перед реакционным змеевиком должна быть ниже той, при которой начинается реакция пиролиза [2, с. 35]. Согласно литературным данным, некаталитическое превращение пропилена в этилен начинается при 883 К [4, с.18], а пропана в этилен – при 923 К [2,с.43]. Поэтому в нашем расчете примем температуру входа сырья в реакционный змеевик Тн = 873К.
Количество тепла, затрачиваемого на нагревание парогазовой смеси (сырье и водяной пар) от Т1 = 308 К до Тн = 873К, найдем по формуле:
Q1 = (G + Z)(q873 – q308)
где G=ΣGi = 10000 кг/ч – количество сырья; Z=2300 кг/ч – количество водяного пара; q873 ,q308 – энтальпии парогазовой смеси соответственно при Тн = 873К и Т1 = 308 К, кДж/кг.
Результаты расчета энтальпий сведены в таблицу 10, из которой следует, что q873 = 1560,968 кДж/кг и q308 = 63,389 кДж/кг.
Таблица 10
Комп. |
Т1 = 308 |
Тн = 873 |
Т = 1042
| ||||||||
|
мас. доля |
qi, кДж/кг |
qi*Xi |
мас. доля |
qi, кДж/кг |
qi*Xi |
мас. доля |
qi, кДж/кг |
qi*Xi | ||
H2 |
0,0003 |
502,00 |
0,1263 |
0,0003 |
8750,00 |
2,202 |
0,0103 |
11650,00 |
120,370 | ||
CH4 |
0,0205 |
80,40 |
1,6457 |
0,0205 |
1897,00 |
38,829 |
0,1648 |
2743,00 |
451,949 | ||
C2H4 |
0,0253 |
57,40 |
1,4494 |
0,0253 |
1452,00 |
36,664 |
0,2835 |
2080,00 |
589,714 | ||
C2H6 |
0,1145 |
64,50 |
7,3858 |
0,1145 |
1690,00 |
193,519 |
0,1002 |
2453,00 |
245,846 | ||
C3H6 |
0,0846 |
57,00 |
4,8199 |
0,0846 |
1451,00 |
122,696 |
0,1287 |
2092,00 |
269,323 | ||
C3H8 |
0,5546 |
62,80 |
34,8282 |
0,5546 |
1658,00 |
919,508 |
0,0591 |
2400,00 |
141,841 | ||
C4 |
0,0134 |
62,00 |
0,8296 |
0,0134 |
1647,00 |
22,037 |
0,0080 |
2370,00 |
18,937 | ||
H2O |
0,1870 |
65,80 |
12,3041 |
0,1870 |
1206,00 |
225,512 |
0,1870 |
1640,00 |
306,667 | ||
C5 |
0,0000 |
62,00 |
0,0000 |
0,0000 |
1638,00 |
0,000 |
0,0521 |
2353,00 |
122,531 | ||
C2H2 |
0,0000 |
62,00 |
0,0000 |
0,0000 |
1283,00 |
0,000 |
0,0063 |
1764,00 |
11,057 | ||
Cумма |
1,0000 |
|
63,389 |
1,0000 |
|
1560,968 |
1,0000 |
|
2278,235 |
Ввиду небольшого давления в змеевике печи его влияние на этальпию не учитывается.
Получим:
Q1 = (10000+2300)(1560,968-63,389) = 18420224,23 кДж/ч = 5116,7 кВт.
Тепло Q1 вычислено с некоторым избытком, так как начальная температура перегретого водяного пара, подаваемого в змеевик печи, значительно выше начальной температуры (Т1=308 К) сырья.
Расход тепла на реакцию и нагревание в реакционном змеевике, или количество радиантного тепла печи, определим по формуле:
Qp = Qп + Q2
где Qп - расход тепла на реакцию пиролиза, кВт; Q2 - расход тепла на нагревание парогазовой смеси от Тн = 873 К (сырье и водяной пар) до Т = 1061К (пирогаз и водяной пар), кВт.
Расход тепла на реакцию пиролиза:
Qп = ΔH ΣG’i
где ΔH – тепловой эффект реакции, кДж/кмоль сырья; Σ G’i=257,96 кмоль/ч – часовое количесвто молей сырья.
Тепловой эффект реакции найдем по уравнению:
ΔH = H2 – H1
где H1 и H2 – соответственно теплоты образования исходного сырья и пирогаза, кДж/моль.
Теплоты образования H1 и H2 можно определить путем суммирования парциальных теплот образования компонентов соответственно сырья и пирогаза при конечной температуре Т реакции.
При температуре Т = 1061К теплоты образования компонентов сырья и пирогаза и расчет значений H1 и H2 приведены в таблице 11.
Таблица 11
Компонент
|
Теплота образования ΔHf, кДж/моль |
Сырье |
Пирогаз | |||
мол. доля |
Xi'∙ΔHf |
C'i выход, кмоль/кмоль сырья |
C'i∙ΔHf | |||
H2 |
0 |
0,006 |
0,00 |
0,2463 |
0,00 | |
CH4 |
-90280 |
0,061 |
-5507,08 |
0,4910 |
-44329,35 | |
C2H2 |
223000 |
0 |
0,00 |
0,0115 |
2563,49 | |
C2H4 |
38080 |
0,043 |
1637,44 |
0,4828 |
18385,39 | |
C2H6 |
-106500 |
0,182 |
-19383,00 |
0,1593 |
-16964,85 | |
C3H6 |
-428 |
0,096 |
-41,09 |
0,1462 |
-62,56 | |
C3H8 |
-130000 |
0,601 |
-78130,00 |
0,0640 |
-8326,00 | |
C4 |
-156600 |
0,011 |
-1722,60 |
0,0066 |
-1028,68 | |
C5 |
-181300 |
0,000 |
0,00 |
0,0345 |
-6252,38 | |
Сумма |
- |
1,000 |
-103146,33 |
1,6422 |
-56014,94 | |
|
|
|
Н1 |
|
Н2 |
Теплота реакции:
ΔH = H2 – H1 = -56014,94 – (-103146,33) = 47131,39 кДж/моль сырья
Расход тепла на реакцию пиролиза:
Qп = ΔH G’i =47131,39*257,96 = 12157919,96 кДж/ч = 3377,20 кВт
Количество тепла, которое затрачивается на нагревание парогазовой смеси от от Тн = 873 К (сырье и водяной пар) до Т = 1061 К (пирогаз и водяной пар):
Q2 = (G + Z)(q1061 – q873) = (10000+2300)(2278,235 – 1560,968) =
= 8822376,174 кДж/ч = 2450,7 кВт
Величина q1061 = 2278,235 кДж/кг взята из табл. 10.
Подставляя числовые значения величин в формулу для расчета количества радиантного тепла печи, получим:
Qp = 3377,20+2450,7 = 5827,9 кВт
Полезное тепло печи:
Qполезн = 5116,7+5827,9 = 10944,6 кВт
Потери тепла печью в окружающую среду q1 примем равными 7% от рабочей теплоты сгорания топлива Qрн, в том числе, в камере радиации 5 %, в камере конвекции 2%.
Примем температуру уходящих из печи дымовых газов Тух = 673 К (с последующим их охлаждением в котле-утилизаторе). Тогда по графику q – Т (рис.2) найдем их энтальпию: q2 = 9100 кДж/кг.
Теперь найдем к.п.д. печи:
Расход топлива:
B = =кг/ч