Mekhanika_ver4
.pdfS1 |
|
|
F |
400 103 |
|
0,005 |
|
|
|
|
|
|
|
|
м2. |
||
|
|
0,5 160 10 |
6 |
|||||
|
|
[ ] |
|
|
|
|||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
При реализации метода последовательных приближений целесооб-
разно получить зависимость гибкости стержня λ от площади сечения S
стержня f S . Для этого определим, прежде всего, минимальный мо-
мент инерции сечения Jmin Jx (или Jy ); он будет равен разности момен-
c
тов инерции квадрата со стороной а и круга диаметром d 2 .
|
|
c4 |
|
d 4 |
|
c4 |
c4 |
4 |
|
||
Jmin |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,08 c |
|
. |
|
|
12 |
|
|
|||||||
|
12 |
64 |
|
|
64 16 |
|
|
Площадь сечения
S c2 |
d |
c2 |
c2 |
0,8 c2 , |
|
4 4 |
|||
4 |
|
|
отсюда
c |
S |
1,116 |
|
. |
|
S |
|||||
0,8 |
|||||
|
|
|
|
Минимальный радиус инерции
|
|
J |
min |
|
|
0,08 c4 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
imin |
|
|
|
|
|
0,316 c 0,316 1,116 |
S 0,353 S . |
|||||
|
|
0,8 c |
2 |
|||||||||
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
81
Гибкость стержня
1 |
|
|
|
1 2 |
|
|
5,66 |
|
. |
||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
0,353 S |
|
|
||||||||
|
|
i |
|
|
|
S |
|||||
|
|
min |
|
|
|
|
|
|
|
|
Итак, искомая зависимость λ от S получена.
Вычислим
|
1 |
|
5,66 |
|
|
5,66 |
|
|
80,0. |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
0,005 |
||||||
|
|
|
|
S |
|
|
|||||
|
Коэффициент φ (см. Приложение Г) |
для стали 3 при 80 равен |
|||||||||
' |
0,75. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Разница между 1 и 1' значительная, поэтому повторим расчет,
принимая
|
|
' |
0,5 0,75 |
||
2 |
1 |
1 |
|
|
0,625. |
|
2 |
2 |
|||
|
|
|
|
Тогда
S2 400 103 0,004м2, 0,625 160 106
2 |
|
5,66 |
|
|
|
5,66 |
|
90. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
0,004 |
||||
|
|
|
S2 |
|
|
|
|
Коэффициент изгиба для 2 90 равен '2 0,69.
82
Напряжение в поперечном сечении стержня получается при этом
F 400 103 103 МПа 100МПа . S2 0,004
Допускаемое же напряжение при расчете на устойчивость
[ y ] '2 [ ] 0,69 160 110,4 МПа.
Недонапряжение составляет
110,4 100 100 % 9,4% 5%. 110,4
Делаем еще одно приближение. Вычислим
|
|
2 |
' |
0,625 0,69 |
|
|||
3 |
|
|
2 |
|
|
0,658 |
, |
|
|
|
2 |
2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
SD 400 103 0,0038м2, 0,658 160 106
3 |
|
|
5,66 |
|
92. |
|
|
|
|
||||
0,0038 |
||||||
|
|
|
|
|
Коэффициент '3 получаем, интерполируя значения φ, соответству-
ющие 90 и 100:
'3 0,69 0,69 0,6 2 0,67. 10
83
Напряжение
400 103 105,3МПа. 0,0038
Допускаемое напряжение
[ y ] 0,67 160 107,2МПа.
Недонапряжение
107,2 105,3 100% 1,8%, 107.2
что допустимо.
Зная площадь сечения A3 0,0038 м2, найдем размеры поперечного сечения стержня: сторона квадрата
c 1,116A 1,1160,0038 0,068м 6,8см.
Диаметр отверстия
d c 6,8 3,4 см. 2 2
Гибкость стержня 92 меньше λпред=100, поэтому критическую си-
лу определим с использованием формулы Ясинского:
Fкр кр A a b A 310 1,14 92 0,0038 780 кН.
где a и b – экспериментальные коэффициенты, зависящие от материала (табл. 2.4).
84
Таблица 2.4
Материал |
a, МПа |
b, МПа |
|
|
|
Ст. 2, Ст.3, Ст.5 |
310 |
1,14 |
Чугун |
776 |
12 |
Дерево |
29.3 |
0.194 |
В том случае, если λ>λпред=100, то критическую силу определяют по формуле Эйелера:
F |
|
2 |
Е J |
|
2 |
||||
кр |
|
Коэффициент запаса устойчивости
ny |
Fкр |
|
780 |
1,95. |
|
F |
400 |
||||
|
|
|
85
Задание
Дано:
Стальной стержень длиной сжимается силой F . Стержень имеет схему закрепления с коэффициентом приведенной длины 1 и попереч-
ное сечение, показанное на рисунке.
Требуется:
- найти размеры поперечного сечения при допускаемом напряжении
[ ] 160 МПа (расчет произвести последовательными приближениями,
предварительно приняв величину коэффициента продольного изгиба
0,5);
-найти числовое значение критической силы и коэффициент запаса устойчивости.
Рис. Схема балки
Числовые данные:
Вариант |
Нагрузка F, |
, м |
Вариант |
Нагрузка |
, м |
|
кН |
|
|
F, кН |
|
1 |
100 |
2,1 |
6 |
600 |
2,6 |
2 |
200 |
2,2 |
7 |
700 |
2,7 |
3 |
300 |
2,3 |
8 |
800 |
2,8 |
4 |
400 |
2,4 |
9 |
900 |
2,9 |
5 |
500 |
2,5 |
10 |
1000 |
3 |
86
Формы сечений (варианты):
I |
II |
III |
IV |
VI
V
VIII
VII
IX
X
87
2.5. Сдвиг. Смятие и срез
Пример 1. Дано:
Рассчитать заклепочное соединение двух листов одинакового сече-
ния толщиной t= 16 мм, перекрытых двумя накладками (рис. 2.18), если
F=0,5 MH и диаметр заклепок d=20 мм. Допускаемые напряжения: σadm =160 МПа, τadm = 90 МПа, σ’соп=320 МПа.
Рис. 2.18. Схема
Решение:
В данном случае заклепки двухсрезные, т. к. для разрушения соеди-
нения необходимо, чтобы каждая заклепка срезалась по двум плоскостям.
Определяем необходимое число срезов по формуле:
n |
|
F |
|
|
0,5 |
|
17,6 |
срезов. |
|
|
d2 |
|
(20 103)2 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
adm |
|
|
|
90 |
|
|
|
|
4 |
|
|
4 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Следовательно, необходимо принять девять заклепок. Необходимое число заклепок по смятию определяем по формуле:
88
n' |
F |
|
|
0,5 |
5,85 6 заклепок. |
|
t d |
' |
0,016 0,02 320 |
||||
|
|
|
||||
|
соп |
|
|
Решающим явился расчет на срез. Принимаем девять заклепок – с каждой стороны стыка в три ряда по три заклепки в ряд. Подберем сече-
ние листа из расчета на растяжение:
A |
F |
|
0,5 |
31,3см2 . |
|
|
adm 160
Отсюда при толщине t=1,6 см найдем ширину листа:
A 31,3
b0 t 1,6 19,5см.
К этой рабочей ширине надо добавить ширину отверстий 3d = 6 см,
тогда получим полную ширину листа:
b= 19,5 + 6=25,5 см.
Этой ширины вполне достаточно для размещения трех заклепок.
Расстояние между центрами заклепок принимаем равным 3d. Толщина t1
каждой накладки должна быть не менее половины толщины листа; прини-
маем t1= 0,8 см.
Пример 2. Дано:
Диаметр вала ступицы d=48 мм. Длина ступицы L=70 мм. Крутящий момент T=400 Н·м передает одна шпонка с размерами b=14 мм, h=9 мм,
=63 мм. Глубина паза в валу t1=5,5 мм. Определить напряжения смятия и среза и проверить, проходит ли данная шпонка по допускаемым напряже-
ниям смятия [σсм]=100 МПа и среза [τср]=60 МПа.
89
Решение:
При расчете шпонки на смятие используется формула:
см |
|
2 T 103 |
|
|
|
2 400 103 |
|
97,2 МПа, |
|||
d b (h t ) |
48 (63 14) (9 5,5) |
||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
что меньше допустимого см 100 МПа. |
|
|
|||||||||
При расчете на срез формула имеет вид: |
|
|
|||||||||
|
|
|
2 T 103 |
2 400 103 |
|
|
|||||
|
|
ср |
|
|
|
|
|
18,9 |
МПа, |
||
|
|
d |
|
|
|
||||||
|
|
|
b |
48 63 14 |
|
|
что меньше допустимого [τср]=60 МПа. Следовательно, шпонка удовлетво-
ряет заданным условиям.
90