2.2 Расчет рабочей арматуры продольных ребер

Согласно компоновочному решениюВ= 1,1 м; l_pl = 6,0 м; l_rib = 6,0 м.

При этом расчетная длина плит перекрытия

,

где b_rib – ширина площадки опирания плиты на ригель, принимаемая для предварительных расчетов 200 ÷ 250 мм.

, тогда

Распределенная расчетная и нормативная нагрузка:

q = 14,62 ∙ 1,1 = 16,08 кН/м,

q_n= 13,9 ∙ 1,1 = 15,29 кН/м,

q_n,l=12,4∙ 1,1 = 13,64 кН/м.

1. Определение величин действующих усилий с учетом коэффициента ответственности у_п= 0,95:

• от расчетных нагрузок:

• от нормативных нагрузок:

2. Проверим соответствие расчетного таврового сечения требованиям:

Рисунок 1 – Конструктивное и расчетное сечения

ho = h − a = 350 − 40 = 310 мм.(а = 30 ÷ 50 мм)

, т.е. можно учитывать в расчетах всю ширину плиты b'_f =B – 2 ∙ a₃ = 1100 – 80 = 1020 мм

3. Проверяем принципиальное (в "полке" или "ребре") положение ней­тральной оси в расчетном сечении при действии расчетного значения изгибаю­щего момента М = 65,9кНм.

,

т. е., расчет прочности продольных ребер панели сводится к расчету прямо­угольного сечения b'_f× h₀= 1020 × 310 мм.

4. Вычисляем требуемую площадь рабочей арматуры:

α_m = 0,065<α_R = 0,360

Требуемая площадь арматуры:

= 251,1 мм ²

Принимаем по сортаменту 2Ø 14(A_SP=308мм²).

2.3Расчет рабочей арматуры полки плиты (сетки с-1, с-2)

Расчетный пролет:

Рисунок 2 - Расчетная схема полки плиты на местный изгиб

Рассматривается полоса полки плиты шириной 1 м, а поэтому нагрузка на 1 м² тождественна по величине погонной нагрузке.

5. Определяем расчетное значение изгибающего момента полки с учетом возможности образования пластических шарниров (полка работает по статически неопределимой схеме) и перераспределения усилий. При этом:

Расчетное сечение полки(рассматривается полоса шириной 1,0 м) при принятых предпосылках является прямоугольным с размерами b_f × h = 100 × h_f = 100 × 5 cм, полезная высота сечения полкиh_of = 50 – 15 = 35 мм

6. Рабочая арматура сеток С-1, С-2 - проволока Ø 4...5 мм и класса В500

Принимаем сетку с поперечной рабочей арматурой, шаг стержней s = 100 мм (4Ø 5 В500, A_S = 78,5 мм²).

2.4 Проверка прочности ребристой плиты по сечениям, наклонным к ее продольной оси

• Q_max = 44,8 кН

• армирование продольных ребер (кроме продольной напрягаемой арма­туры) производится плоскими сварными каркасами с продоль­ной монтажной арматурой 2 Ø 10 А240 и поперечной (хомутами) В500, шаг и диаметр которых предварительно принимаем равными: d_w= 5 мм, число карка­сов-2, шаг s_w<h/2 = 150 мм;

• принятое сечение плиты должно соответст­вовать требованию:

Момент, воспринимаемый бетоном в наклонном сечении, определяем по формуле:

Определяем длину проекции наклонного сечения

где q – принимается равной погонной расчетной нагрузке q = 22,51 кН/м

Принимаем с = 1,07 м > 2 h₀ = 0,62 м,

с₀= 2 h₀ = 0,62 м

Проверяем условие:

,

т.е. прочность наклонных сечений обеспечена.

Условие выполняется, и прочность элемента по наклонному сечению обеспечивается.

2.5Расчет плиты по трещиностойкости Определение геометрических характеристик приведенного сечения

• приведенная площадь сечения

• статический момент площади приведенного сечения относительно нижней грани ребра

• расстояние от центра тяжести площади приведенного сечения до ниж­ней грани ребра:

h – y₀ = 35 – 24,0 = 11,0 см

• момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяже­сти:

• приведенный момент сопротивления относительно нижней грани:

• пластический момент сопротивления

( – 1,75 для таврового сечения с полкой в сжатой зоне).