- •Реальная конструкция и расчетная схема. Внешние и внутренние силы. Метод сечений
- •Например:
- •Основные гипотезы и принципы сопротивления материалов
- •Плоский изгиб. Деформации и нормальные напряжения при чистом изгибе.
- •Плоский изгиб. Касательные напряжения при изгибе.
- •Оценка прочности балок при изгибе.
- •Рациональная форма поперечных сечений балок при изгибе.
- •Балки равного сопротивления (Балка равнопрочная)
- •Дифференциальное уравнение упругой линии балки при изгибе.
- •Применение метода начальных параметров к расчету балок.
- •Напряженно-деформированное состояние (виды ндс и их особенности)
- •Главные площадки и главные напряжения.
- •Метод Мора – графический метод определения напряжений.
- •Обобщенный закон Гука.
- •Теории предельных состояний (основные понятия и диаграммы предельных напряжений для хрупких и пластичных материалов).
- •Первая теория предельного состояния. Гипотеза наибольших нормальных напряжений.
- •Вторая теория предельного состояния. Гипотеза наибольших линейных деформаций.
- •Третья теория предельного состояния – теория наибольших касательных напряжений.
- •Доказательство теоремы клапейрона
- •Теорема о взаимности работ (теорема Бетти).
- •Доказательство теоремы о взаимности работ
- •Теорема о взаимности перемещений (теорема Максвелла).
- •Теорема Кастильяно (об определении перемещения точки приложения силы).
- •Определение перемещений методом Мора.
- •Способ Верещагина (способ перемножения эпюр).
- •Метод сил: определение степени статической неопределимости системы.
- •Выбор основной системы по методу сил при расчете статически неопределимой стержневой системы.
- •Метод сил для расчета статически неопределимой стержневой системы (порядок расчета и проверки).
-
Плоский изгиб. Касательные напряжения при изгибе.
Определением зависимости между внешними нагрузками, геометрическими и физическими параметрами балок и касательными напряжениями, возникающими в них, занимался русский мостостроитель Д. И. Журавский, который в 1855 году предложил следующую формулу: τ = QS / (I d), где Q-поперечная сила, S-статический момент относит. центр. оси части сечения, I-момент инерции всего сечения, b-ширина.
-
Оценка прочности балок при изгибе.
Условие на прочность при изгибе заключается в том, что максимальное нормальное напряжение в опасном сечении не должно превышать допускаемое. Нормальное напряжение в опасном сечении, определенное по формуле σmax = Мu max / W ≤ [σ] не должно превышать допускаемое. Ниже приведены моменты сопротивления изгибу для наиболее часто встречающихся сечений:
1. Прямоугольное сечение размером b x h: Wпр = bh2 / 6.
2. Круглое сечение диаметром d: Wкруг = π d3 / 32 ≈ 0,1d3
3. Кольцо размером D x d: Wкольца = ≈ 0,1 (D4 – d4) / D; (момент сопротивления кольцевого сечения нельзя определять, как разность моментов сопротивления большого и малого кругов).
-
Рациональная форма поперечных сечений балок при изгибе.
Наиболее рациональным следует признать сечение, обладающее минимальной площадью при заданной нагрузке (изгибающем моменте) на балку. В этом случае расход материала на изготовление балки, будет минимальным. Для получения балки минимальной материалоемкости нужно стремиться к тому, чтобы по возможности наибольший объем материала работал при напряжениях, равных допускаемым или близким к ним. Прежде всего необходимо, чтобы наибольшие напряжения растяжения и наибольшие напряжения сжатия одновременно достигали допускаемых напряжений.
-
Балки равного сопротивления (Балка равнопрочная)
- балка с переменными по её длине сечениями, размеры которых увеличиваются от опор к середине пролёта и подобраны из условия постоянства величины наибольшего нормального напряжения в них
Если проще: Балка равного сопротивления обеспечивает постоянство величины напряжения растяжения и сжатия в ее наружных слоях в любой точке длины балки, т. е. клеить датчик на балку куда угодно (по длине) можно и не заморачиваться с пересчетом, а для балки равного сечения показания тензорезистора от координаты напрямую зависят.
-
Дифференциальное уравнение упругой линии балки при изгибе.
При изгибе ось балки искривляется, а поперечные сечения перемещаются поступательно и поворачиваются вокруг нейтральных осей, оставаясь при этом нормальными к изогнутой продольной оси. Деформированная (изогнутая) продольная ось балки называется упругой линией, а поступательные перемещения сечений, равные перемещениям y=y(x) их центров тяжести сечений - прогибами балки.
Между прогибами y(x) и углами поворота сечений тао(x) существует определённая зависимость. В пределах упругих деформаций прогибы балок обычно значительно меньше высоты сечения h, а углы поворота тао не превышают 0.1 - 0.15 рад. В этом случае связь между прогибами и углами поворота упрощается и принимает вид тао=. Определим теперь форму упругой линии. Влияние перерезывающих сил Q на прогибы балок, как правило, незначительно. Поэтому с достаточной точностью можно принять, что при поперечном изгибе кривизна упругой линии зависит только от величины изгибающего момента и жесткости .
(1)
В то же время в неподвижной системе координат кривизна упругой линии, как и всякой плоской кривой:
(2)
Приравнивая (1) и (2) и учитывая правила знаков для и были приняты независимо друг от друга, получаем дифференциальное уравнение упругой линии: