- •1. Основные уравнения четырехполюсников. Определение коэффициентов.
- •2. Уравнения нагруженного четырехполюсника в а-форме. Входные сопротивления. Коэффициент передачи по напряжению и току. Расчет коэффициентов.
- •3. Схемы соединения четырехполюсников. Обратные связи.
- •Каскадное соединение
- •Последовательное соединение
- •4. Схемы замещения четырехполюсников.
- •5. Вторичные (характеристические) параметры четырехполюсников согласованный режим четырехполюсника.
- •6. Несинусоидальные токи. Разложение в ряд Фурье. Частотный спектр несинусоидальной функции напряжения или тока.
- •7. Максимальное, среднее и действующее значения несинусоидального тока.
- •8. Резонанс в цепи несинусоидального тока.
- •9. Мощность цепи несинусоидального тока.
- •10. Высшие гармоники в трехфазных цепях. Простейший утроитель частоты.
- •11. Возникновение переходных процессов в линейных цепях. Законы коммутации.
- •12. Классический метод расчета переходных процессов. Формирование расчетного уравнения, степень расчетного уравнения. Граничные условия.
- •Классический метод расчёта переходных процессов
- •13. Свободный и принужденный режимы. Постоянная времени цепи, определение длительности переходного процесса.
- •14. Периодический заряд конденсатора. Собственная частота колебаний контура. Критическое сопротивление.
- •15. "Некорректные" начальные условия. Особенности расчета. Существуют ли в реальных схемах такие условия?
- •16. 0Пределение корней характеристического уравнения. Обосновать.
- •17.Включение пассивного двухполюсника под действие кусочно-непрерывного напряжения. Формула Дюамеля.
- •Последовательность расчета с использованием интеграла Дюамеля
- •18. Реакция линейных цепей на единичные функции. Переходная и импульсная характеристики цепи, их связь.
- •Переходная и импульсная характеристики
- •19. Применение преобразований Лапласа к расчету переходных процессов. Основные свойства Лапласовых функций.
- •20.Операторные схемы замещения. Обосновать.
- •21.Расчет переходных процессов методом переменных состояния. Формирование расчетных уравнений. Расчет с помощью эвм.
- •22.Преобразование Фурье и его основные свойства. Частотные спектры импульсных сигналов, отличия от частотных спектров периодических несинусоидальных сигналов.
- •23.Расчет частотных характеристик цепи. Определение переходной характеристики по вещественной частотной.
- •24. Особенности применения частотного метода расчета при изучении прохождения сигнала через четырехполюсник.
- •25.Уравнения длинной линии в частных производных. Первичные параметры длинной линии.
- •26. Решение уравнений длинной линии при синусоидальном напряжении. Вторичные параметры длинной линии.
- •27. Волновые процессы в длинной линии. Падающая и отраженная волны. Коэффициент отражения. Входное сопротивление.
- •Дифференциальные уравнения длинной линии
- •Погонные параметры
- •Коэффициенты бегущей и стоячей волны
- •28.Линия без потерь. Стоячие волны.
- •29. Входные сопротивления линии без потерь. Имитация индуктивностей и емкостей.
- •30. Четвертьволновый трансформатор. Согласование линии с нагрузкой. Рассмотрите пример активно-реактивной нагрузки.
- •31. Волновые процессы в линии без потерь, нагруженной на активное сопротивление. Коэффициенты стоячей и бегущей волны.
- •32. Особенности вольт-амперных характеристик нелинейных элементов. Линейные схемы замещения по статическим и дифференциальным параметрам.
- •33. Расчет схем стабилизации напряжений и токов, определение коэффициента стабилизации по линейной схеме замещения.
- •34. Аппроксимация нелинейных характеристик. Аналитический метод расчета.
- •35. Особенности периодических процессов в электрических цепях с инерционными элементами.
- •36. Спектральный состав тока в цепи с нелинейным резистором при воздействии синусоидального напряжения. Комбинационные колебания.
- •37. Метод эквивалентных синусоид. Методы расчета нелинейных цепей по действующим значениям. Метод эквивалентной синусоиды.
- •Метод расчета нелинейных цепей переменного тока по эквивалентным действующим значениям
- •38. Форма кривых тока, магнитного потока и напряжения в нелинейной идеальной катушке. Схема замещения, векторная диаграмма.
- •Расчет тока катушки со сталью с учетом потерь в сердечнике
- •40. Феррорезонанс напряжений. Триггерный эффект.
- •41. Феррорезонанс токов. Скачкообразное изменение напряжения при питании от источника тока.
- •42. Основы метода гармонического баланса. Приведите пример.
- •43. Метод кусочно-линейной аппроксимации характеристик нелинейных элементов. Расчет цепей с вентилями. Схема однополупериодного и двухполупериодного выпрямителя.
- •Цепи с вентильными сопротивлениями
- •44. Расчет схемы однополупериодного выпрямителя с емкостью.
29. Входные сопротивления линии без потерь. Имитация индуктивностей и емкостей.
Входным сопротивлением длинной линии (цепи с распределенными параметрами) называется такое сосредоточенное сопротивление, подключение которого вместо линии к зажимам источника не изменит режим работы последнего.
В общем случае для линии с произвольной нагрузкой для входного сопротивления можно записать
. |
(1) |
Полученное выражение показывает, что входное сопротивление является функцией параметров линии и, ее длиныи нагрузки. При этом зависимость входного сопротивления от длины линии, т.е. функция, не является монотонной, а носит колебательный характер, обусловленный влиянием обратной (отраженной) волны. С ростом длины линии как прямая, так соответственно и отраженная волны затухают все сильнее. В результате влияние последней ослабевает и амплитуда колебаний функцииуменьшается. При согласованной нагрузке, т.е. при, как было показано ранее, обратная волна отсутствует, что полностью соответствует выражению (1), которое притрансформируется в соотношение
.
Такой же величиной определяется входное сопротивление при .
При некоторых значениях длины линии ее входное сопротивление может оказаться чисто активным. Длину линии, при которой вещественно, называютрезонансной.Как и в цепи с сосредоточенными параметрами, резонанс наиболее ярко наблюдается при отсутствии потерь. Для линии без потерь на основании (1) можно записать
. |
(2) |
Из (2) для режимов холостого хода (ХХ) и короткого замыкания (КЗ), т.е. случаев, когда потребляемая нагрузкой активная мощность равна нулю, соответственно получаем:
; |
(3) |
. |
(4) |
Исследование характера изменения в зависимости от длинылинии на основании (3) показывает, что припо модулю изменяется в пределахи имеет емкостный характер, а при- в пределахи имеет индуктивный характер. Такое чередование продолжается и далее через отрезки длины линии, равные четверти длины волны (см. рис. 1,а).
В соответствии с (4) аналогичный характер, но со сдвигом на четверть волны, будет иметь зависимость при КЗ (см. рис. 1,б).
Точки, где , соответствуют резонансу напряжений, а точки, где, - резонансу токов.
Таким образом, изменяя длину линии без потерь, можно имитировать емкостное и индуктивное сопротивления любой величины.Поскольку длина волныесть функция частоты, то аналогичное изменениеможно обеспечить не изменением длины линии, а частоты генератора. При некоторых частотах входное сопротивление цепи с распределенными параметрами также становится вещественным. Такие частоты называютсярезонансными. Таким образом, резонансными называются частоты, при которых в линии укладывается целое число четвертей волны.
30. Четвертьволновый трансформатор. Согласование линии с нагрузкой. Рассмотрите пример активно-реактивной нагрузки.
Линию, по которой передают энергию высокочастотных колебаний от генератора к нагрузке, называют линией передачи, или фидером(от английского глагола to feed – читать). Чтобы передача энергии осуществлялась с наименьшими потерями, фидер должен работать в режиме бегущей волны.
Предположим, что требуется передать определенную мощность в нагрузку. Величина этой мощности равна разности мощностей в падающей и отражённой волн.
К.п.д системы фидер – нагрузка равен отношению передаваемой в нагрузку мощности ко всей поступившей в фидер:
(8.3)
Так как ,а мощность пропорциональна квадрату напряжения, то кпд(7.9) можно представить через коэффициент отражения : . (8.4)
Следовательно, кпд тем ближе к 1, чем меньше . В длиной линии без потерь ,если отражение отсутствует, то есть линия согласована и .
В современных конструкциях цепей с распределенными параметрами применяют различные методы согласования фидера с нагрузкой, позволяющие получить режим бегущей волны. Одним из таких методов является использование четвертьволнового трансформатора(рис.4.6).
Рис.4.6. Четвертьволновый согласующий трансформатор( )
Пусть - волновое сопротивление фидера, – волновое сопротивление четвертьволнового согласующего трансформатора.
Величину выбираем так, чтобы его входное сопротивление равнялось волновому сопротивлению фидера, то есть:
.
отсюда получаем равенство . (8.5)
Таким образом, четвертьволновый согласующий трансформатор позволяет устранить отражённую волну в основной части линии передачи энергии при любой активной нагрузке и тем самым повысить кпд длинной линии. Так как потери в согласующем элементе обычно малы, то ими можно пренебречь.
Согласование длинной линии с комплексной нагрузкой может быть осуществлено как с помощью четвертьволнового трансформатора, так и при помощи параллельного шлейфа аналогично случаю согласования с активной нагрузкой.
При согласовании с помощью четвертьволнового трансформатора его надо включать на таком расстоянии от конца линии(рис.4.8.), когда входное сопротивлением этом сечении станет чисто активным .
Рис.4.8. Четвертьволновый согласующий трансформатор.
Представим входное сопротивление длинной линии на расстоянии в показательной форме:
(9.6)
Где , - фазы числителя и знаменателя выражения (9.6) соответственно. Чтобы входное сопротивление стало чисто активным , должно выполнятся условие . А это будет иметь место, если выражения под знаками равны друг другу, то есть:
(9.7)
Решив это уравнение, можно найти длину . На этом расстоянии от конца линии включают четвертьволновый согласующий трансформатор с волновым сопротивлением .
Основными недостатками данного способа согласования являются конструктивные трудности перехода от одних размеров длинной линии к другим и зависимость от реактивной составляющей сопротивления нагрузки.