- •Гидравлика
- •Содержание
- •Лекция 1. Введение. Предмет гидравлики и краткая история ее развития
- •XIX век. Развитие техники потребовало решения прикладных инженерных задач.
- •1.2. Жидкость и силы действующие на нее
- •1.3. Основные физические свойства жидкостей
- •2.1. Гидростатическое давление
- •Приборы для измерения давления
- •2.2 Уравнение л.Эйлера для покоящейся жидкости
- •2.2 Основное уравнение гидростатики. Закон Паскаля
- •Некоторые понятия в гидростатике
- •2.3. Поверхности равного давления
- •3.1. Основные понятия о движении жидкости
- •3.2. Уравнение Бернулли для идеальной жидкости
- •3.3. Уравнение Бернулли для реальной жидкости
- •3.4. Измерение скорости потока и расхода жидкости
- •Лекция 4. Гидравлические сопротивления
- •4.1. Режимы движения жидкости Опыты о. Рейнольдса
- •4.2. Кавитация
- •4.3. Потери напора при ламинарном течении жидкости
- •4.4. Потери напора при турбулентном течении жидкости
- •4.5. Местные гидравлические сопротивления
- •Лекция 5. Истечение жидкости из отверстий, насадков и из-под затворов
- •5.1. Истечение через малые отверстия в тонкой стенке при постоянном напоре
- •5.2. Истечение при несовершенном сжатии
- •5.3. Истечение под уровень
- •5.4. Истечение через насадки при постоянном напоре
- •5.5. Истечения через отверстия и насадки при переменном напоре (опорожнение сосудов)
- •5.6. Истечение из-под затвора в горизонтальном лотке
- •5.7. Давление струи жидкости на ограждающие поверхности
- •Лекция 6. Гидравлический расчет простых трубопроводов
- •6.1. Простой трубопровод постоянного сечения
- •6.2. Соединения простых трубопроводов
- •6.3. Сложные трубопроводы
- •6.4. Трубопроводы с насосной подачей жидкостей
- •6.5. Гидравлический удар
- •6.6. Изменение пропускной способности трубопроводов в процессе их эксплуатации
- •Лекция 7. Гидравлические машины
- •7.1. Лопастные насосы
- •7.2. Поршневые насосы
- •7.3. Индикаторная диаграмма поршневых насосов
- •7.4. Баланс энергии в насосах
- •7.5. Обозначение элементов гидро- и пневмосистем
- •Условные обозначения основных гидроэлементов
- •Список литературы
5.7. Давление струи жидкости на ограждающие поверхности
Если вытекающая из отверстия или насадка струя попадает на неподвижную стенку, то она с определенным давлением воздействует на нее. Основное уравнение, по которому вычисляется давление струи на площадку, имеет вид
На рис. 5.15 приведены наиболее часто встречающиеся в практике ограждающие поверхности (преграды) и уравнения, по которым вычисляется давление струи на соответствующую поверхность.
Величина давления струи, естественно, зависит от расстояния насадка до преграды. С увеличением расстояния струя рассеивается и давление уменьшается. Соответствующие исследования показывают, что в данном случае струя может быть разбита на три характерные части: компактную, раздробленную и распыленную (рис.5.16).
В пределах компактной части сохраняется цилиндрическая форма струи без нарушения сплошности движения. В пределах раздробленной части сплошность потока нарушается, причем струя постепенно расширяется. Наконец, в пределах распыленной части струи происходит окончательный распад потока на отдельные капли.
Рис. 5.15. Взаимодействие струи жидкости с неподвижной поверхностью
Рис. 5.16. Составные части свободной струи
5.8 Распад струи капельной жидкости в воздухе
Свободной струей называется поток, не ограниченный твердыми стенками.
Cтруи бывают жидкие и газовые. В зависимости от условий движения струи могут быть затопленными и незатопленными.
Струя называется затопленной, если она движется в среде, однородной с массой струи. К затопленным струям относятся струи газа, вытекающие в воздушное пространство или пространство, заполненное другим газом, а также водяные струи, выпускаемые в массу воды или другой жидкости.
Струя (жидкая или пенная) называется незатопленной, если она движется в газовом пространстве. К незатопленным струям относятся водяные и пенные пожарные струи, вытекающие в воздушное пространство. В практике пожаротушения наиболее широкое применение нашли незатоп-ленные водяные струи.
Водяные струи подразделяются на сплошные, получаемые от ручных и лафетных стволов, и распыленные, образуемые от специальных насадков-распылителей.
Сплошные водяные струи отличаются своей компактностью, большой дальностью полета и сильным динамическим действием. Строго говоря, сплошные струи получают при напоре не более 2-3 м. При больших напорах в струе можно выделить две ее части: сплошную, или компактную, и раздробленную.
В компактной части сохраняется сплошность потока, струя имеет цилиндрическую или близкую к ней форму, в раздробленной части нарушается сплошность потока, струя распадается на все более мелкие части и расширяется. В раздробленной части можно выделить две области - область распада на отдельные крупные части и область, состоящую из отдельно летящих капель (распыленная струя). Понятие компактной части струи является относительным, поскольку резкой грани между нею и раздробленной частью не существует.
Определение компактной части впервые сформулировал Фриман в 1888г. Он предложил за длину компактной части сплошной водяной струи принимать ту ее часть, которая несет 75 % всего количества воды в круге диаметром 26 см и 90 % воды в круге диаметром 38 см.
Практически деление струи на компактную и раздробленную части может быть осуществлено на основании визуального наблюдения за струей, измерения плотности струи в различных точках и опыта использования струй в данной отрасли техники.
Разрушение струи происходит под влиянием действующей на нее силы тяжести, сопротивления воздуха и внутренних сил, вызываемых турбулентностью струи и колебательно-волновым характером движения жидкости в ней. На определенной стадии распада струи в качестве дополнительных сил, способствующих распылению струи на капли, будут выступать силы поверхностного натяжения.
Для создания развитой компактной части стремятся уменьшить турбулентность и ликвидировать винтовой характер движения выходящей из насадка струи путем применения различных выпрямителей, устанавливаемых в стволе.
Для уничтожения компактной части, т.е. получения распыленной струи, применяются различного рода распылители.
УСТОЙЧИВОСТЬ ВОДЯНЫХ СТРУЙ ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ ПОВЕРХНОСТНОГО НАТЯЖЕНИЯ ЖИДКОСТИ НА УСТОЙЧИВОСТЬ СТРУИ
Вопросы устойчивости поверхности жидких тел относятся к наиболее сложным вопросам механики жидкости. Попробуем сначала разобраться с этим вопросом применительно к струям жидкости на сравнительно простом идеализированном случае.
Предположим, имеется сплошная цилиндрической формы струя идеальной жидкости. Трение на границе раздела фаз отсутствует. Силы тяжести не влияют на характер движения жидкости (т.е. силы тяжести не учитываются). Течение жидкости в струе безвихревое. При сделанных допущениях в системе координат, движущейся со скоростью жидкости - жидкость неподвижна. Предположим, что в какой-то момент времени в результате случайного малого возмущения поверхность цилиндрической струи приобрела форму, описываемую уравнением
где- волновое число; — малая величина, т.е.- длина волны возмущения.
После такого возмущения поверхность жидкости придет в движение вследствие действия сил поверхностного натяжения (т.е., они стремятся сократить поверхность, но по инерции гребни будут опускаться ниже нейтральной линии, и поверхность жидкости придет в колебательное движение). Следовательно, в выбранной нами системе координат жидкость в струе вблизи поверхности также придет в движение.
Предположим, что это движение безвихревое, т.е. потенциальное движение (существует функция которая удовлетворяет условию
.)
. В случае потенциального движения, потенциал скорости удовлетворяет уравнению Лапласа, т.е.
Здесь рассматривается осесимметричная задача. Поэтому решение удобно проводить в цилиндрических координатах. В этих координатах оператор Лапласа, в случае двухмерного движения, имеет вид:
В данном случае во внимание принимается тот факт, что движение происходит по углу(т.е. в касательном направлении к поверхности отсутствует).
Для анализа устойчивости (т.е. будет ли нарастать во времени амплитуда колебаний поверхности или уменьшаться) воспользуемся энергетическим методом. Для этого найдем изменение полной энергии рассматриваемого жидкого тела, которая состоит из потенциальной энергии, обусловленной действием сил поверхностного натяжения, и кинетической энергии движущихся частиц жидкости.
Энергия поверхностного натяжения прямо пропорциональна величине поверхности. Поэтому для того чтобы найти изменение энергии поверхностного натяжения при искривлении поверхности, необходимо просто найти изменение поверхности.
Величинане остается абсолютно постоянной во время движения; ее значение должно определяться условием неизменности заключенного в цилиндре объема. Жидкость несжимаема и, следовательно, объем выделенного участка струи постоянен. Будем рассматривать участок струи длиной
Учтем, что
После интегрирования и подстановки пределов интегрирования получим:
С другой стороны радиус невозмущенной поверх-
ности струи. Так как W =const, то
Участок поверхности
Непрерывную функцию можно разложить в ряд Маклорена:
Разложим функцию
Если х «1, то можно с достаточно высокой точностью ограничиться первыми членами разложения
Тогда
Поверхность участка возмущенной струи длиной X равна:
После подстановки пределов интегрирования получим:
Так как
V' " J
так как
Таким образом, изменение поверхности на участке струи длиной X равно
или изменение поверхностина единицу длины
Изменение потенциальной энергии при волнообразовании на единицу длины струи равно:
Еслии энергия поверхностного натяжения
уменьшится, и при волнообразовании амплитуда колебаний должна расти, так как любая система стремится к минимуму потенциальной энергии.
АНАЛИЗ ПОЛУЧЕННОГО РЕЗУЛЬТАТА
Выражение для изменения потенциальной энергии позволяет сделать следующий принципиальный вывод.
Если < 1, то по отношению к таким возмущениям цилиндрическая поверхность струи неустойчива, так как волнообразование энергетически выгодно. Что означает kR < 1 Именно то, что неустойчивость будет проявляться в том случае, если длина волны возмущения больше длины окружности.
По отношению к решению задачи этот вывод показывает, что мы правильно предположили, что сс0 «А.. Практический же вывод состоит в том, что для того чтобы получить дальнобойную пожарную струю, необходимо устранить возмущения (длинноволновые) на выходе из насадка (т.е. должны отсутствовать задиры, забоины и т.д.).
Так как возмущения не с любой длиной волны приводят к неустойчивости, то должны существовать возмущения, которые особенно быстро приводят к распаду струи. Для нахождения длины волны X таких возмущений проанализируем полную энергию системы, а для этого вначале найдем кинетическую энергию.
. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КИНЕТИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ ЧАСТИЦ ЖИДКОСТИ
В СТРУЕ, ОБУСЛОВЛЕННОЙ ИХ ДВИЖЕНИЕМ ПОД ДЕЙСТВИЕМ
КОЛЕБАНИЙ ПОВЕРХНОСТИ
Определим кинетическую энергию частиц жидкости в струе, обусловленную их движением под действием колебаний поверхности. Для этого необходимо получить аналитические выражения для компонент скорости vr и v2. Ранее мы отметили, что движение потенциальное и
Найдем . Поскольку в выражении для г - r0 + a0coskz содержится coskz, то в выражении для ц/ также должен быть косинус. Будем искать решение дифференциального уравнения в виде
Тогда
Подставляя выражение дляв уравнение , получаем:
Здесь получили дифференциальное уравнение, исследование которого провел Фридрих Бессель, построив фундаментальную систему решений, (уравнение Бесселя нулевого порядка). Решение уравнения имеет вид:
где I 0 Y0- функции Бесселя первого и второго рода нулевого порядка.
при r = О (на оси струи) скорость или равна 0 или конечной величине. Так как при r = О Y0 (х) —> -оо, то С2 = 0. Поэтому решение уравнения имеет вид:
где С - постоянная интегрирования - должна быть найдена из дополнительных физических соображений. Для поверхности
- радиальная скорость частиц жидкости, находящихся на поверхности струи
Кинетическаяэнергия частицы жидкости:
на единицу длины струи
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СКОРОСТИ НАРАСТАНИЯ КОЛЕБАНИЙ ПОВЕРХНОСТИ СТРУИ
Если после наложения возмущения система (струя) предоставлена сама себе и энергия не подводится, то:
С учетом выражений для Эпот и Экин получим:
или
Решение будем искать в виде:
Подставляя в исходное уравнение, получаем:
Таким образом, если , следовательно,
будетвозрастать по экспоненциальному закону. Это приведет к распаду струи на отдельные капли.
График зависимостидля воды имеет вид
Из графика видно, чтои, значит,
Рис. 6.2. Зависимость
Таким образом, самое опасное возмущение (т.е. возмущение, приводящее к наиболее быстрому нарастанию амплитуды колебаний и, следовательно, быстрому распаду водяной струи) имеет длину волны Х = 9Я (где R - радиус невозмущенной струи).
ВЛИЯНИЕ ВЯЗКОСТИ ЖИДКОСТИ, СИЛ ТЯЖЕСТИ, МЕЖФАЗНОГО ТРЕНИЯ НА РАЗРУШЕНИЕ СТРУИ
Для реальных струй необходимо учесть вязкость, действие сил тяжести, межфазное трение. Задача сильно усложняется. Кроме того, в реальных струях, как правило, движение непотенциальное (турбулентное). Однако использованный подход (анализ изменения потенциальной и кинетической энергии) к решению задачи об устойчивости реальных струй может быть применен. Учет свойств реальной жидкости приводит к некоторому изменению величины, а принципиальные выводы об устойчивости
сохраняются.
Длина непрерывной части струи представляет собой расстояние, проходимое струей за время нарастания колебаний до такой степени, что струя распадаетсяСледовательно, длина непрерывной части зави-
сит от характера возмущений X. При устранении возмущений длина компактной струи может быть значительно увеличена. В случае реальных струй увеличение все равно ограничено в связи с действием гравитационной неустойчивости и межфазного трения.
Уравненэнергии для несжимаемых жидкостей:
Учет вязкости можно выполнить следующим образом:
где Э -работасил трения в объеме Wза время t.
При учете вязкости происходит уменьшение инкремента q колебаний по абсолютной величине и смещение в сторону больших длин волн максимума q. Интервал неустойчивости не меняется (рис. 6.3). Можно отметить, что полученные результаты справедливы для малых возмущений и, следовательно, характеризуют их нарастание в начальный период.
. Влияние вязкости жидкости на величину инкремента колебаний
Таким образом, цилиндрическая поверхность жидких струй неустойчива по отношению к возмущениям определенной длины волны (т.е. происходит распад на капли) и существуют возмущения, приводящие к особенно быстрому распаду струй. Для воды эти возмущения имеют длину волны 9R.
Межфазное трение, сила тяжести, турбулентное движение жидкости в струе способствует более быстрому ее распаду.
ТРАЕКТОРИЯ СПЛОШНОЙ СТРУИ
Рассмотрим случай, когда сплошная струя вылетает из насадка диаметром d с начальной скоростью V0 и движется в воздушном пространстве подобно твердому телу, брошенному под углом к горизонту . Это упрощение приближенно соответствует участку струи, на котором со храняется цилиндрическая или близкая к ней форма струи.
Уравнения траектории струи, на которую действуют силы инерции Fh тяжести G и сопротивления воздуха Fk, могут быть представлены в
виде:
где х,у — координаты частицы струи в точке траектории; к - коэффициент сопротивления трению струи в воздухе; V0 - начальная скорость; - угол наклона ствола к горизонту; d - диаметр струи (насадка); t - время, отсчитываемое от момента вылета рассматриваемого жидкого тела из насадка.
Теоретическая траектория сплошной струи
Из уравнения определим время:
и, подставив в уравнение (6.2), получим:
Заменяя в формуле V0 /2g = H, где Н - напор у насадка, получаем уравнение траектории в общем виде:
Найденное уравнение представляет собой непрерывную функцию/(х), имеющую максимум, следовательно, производная f(x) при этом значении обращается в нуль, т.е.
отсюда максимальная высота подъема струи ув будет на расстоянии хв начала струи:
Подставляя выражение хв в уравнение (6.4), получим максимальное значение высоты подъема струи у3:
Из выражения получим формулу для определения высоты вертикально направленной струи, принимая 0 = 90°,
Теоретическую дальность полета струи xt определим из уравнения (6.4) приу = 0:
Из выражения (6.8) видно, что максимальная теоретическая дальность полета струи будет при угле & = 45°
Из формул видно, что теоретическая траектория по своей форме представляет собой параболу с вершиной в точке В (хв;уа).
В действительности расчет дает хорошее совпадение с данными, полученными опытным путем лишь при напорах истечения Н = 3,5-7 м. При напоре 10 м наибольшая дальность полета достигается при = 35 -40 , а при напоре 35 м - при = 30-34 . Причем наибольшее отклонение от теоретической траектории наблюдается в раздробленной части струи.
Несовпадение теоретических и практических данных объясняется сложной структурой струи, недостаточным знанием законов сопротивления, возникающего при движении струи в воздухе. В связи с изменением структуры струи, коэффициент сопротивления к будет зависеть от координат точки траектории струи х и у, что не учитывалось при получении формул Поэтому для расчета траекторий струи используются эмпирические данные.
ФОРМУЛЫ ДЛЯ ПРАКТИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ТРАЕКТОРИИ СТРУИ
Вертикальная струя. Для расчета вертикальной струи обычно пользуются эмпирическими формулами Люгера или Фримана, полученными в конце XIX в. при изучении фонтанных и пожарных струй.
Рассмотрим струю жидкости, которая вылетает вертикально вверх из
насадка с напором Н = F02 /2g и поднимается на высоту SB
Потерю высоты, вызванную сопротивлением воздуха, обозначим через Н, а величину компактной части струи SК.
Высота вертикальной сплошной струи определится по формуле, предложенной Люгером, :
Коэффициент для насадков пожарных стволов может быть определен по эмпирической формуле
где d - диаметр выходного сечения насадка, мм. Значение коэффициента для различных диаметров насадков приведены в таблице
Фриман для расчета высоты вертикальных струй при напорах от 7 до 70 м предложил
Вертикальная струя
формулу
Для практических расчетов формулы Люгера и Фримана можно считать равноценными.
Анализируя формулы , можно установить, что увеличение длины вертикальной струи связано с увеличением диаметра насадка и напора перед насадком. Однако высота струи для каждого отдельного насадка не растет неограниченно, а достигает своей максимальной величины, после чего высота ее не изменяется, как бы сильно не увеличивался напор.
Из формулы Люгера найдем, что предельная величина S, которая получится при неограниченном увеличении H, будет равна:
|
|
|
Таблица |
Значение коэффициента <р для диаметров насадков |
|||
с17мм |
ф |
d, мм |
<Р |
10 |
0,0228 |
32 |
0,0039 |
13 |
0,0165 |
38 |
0,0028 |
16 |
0,0124 |
45 |
0,0018 |
19 |
0,0097 |
50 |
0,0014 |
22 |
0,0077 |
65 |
0,00074 |
25 |
0,0061 |
76 |
0,00049 |
28 |
0,0050 |
89 |
0,00032 |
Так как величина ф зависит только от диаметра , то при больших напорах увеличение высоты струи возможно только при увеличении диаметра насадка. Применение в пожарном деле лафетных стволов с насадками большого диаметра объясняется не только необходимостью подачи большого количества воды, но и возможностью подачи воды при обычных напорах на большое расстояние.
Исследуем теперь формулу Фримана. Приравнивая первую производную к нулю, получаем то значение Н, при котором наблюдается максимальная высота струи:
Величины напоров, с достижением которых для определенного диаметра насадков струя не увеличивается, приведены в таблице
|
|
Значения предельных напоров |
|
|
||
d, мм |
Н,ы |
|
d, мм |
Я,м |
d, мм |
Я, м |
13 |
58 |
|
22 |
97 |
32 |
140 |
16 |
71 |
|
25 |
110 |
38 |
- 167 |
19 |
84 |
|
28 |
123 |
50 |
220 |
Решая уравнение относительно Н, получаем формулу для определения напора в зависимости от требуемой высоты струи:
Величину компактной части струи определяют как часть всей вертикальной струи:
Значение коэффициента а можно вычислить по эмпирической формуле Лобачева:
Величины коэффициентов а приведены в табл. 6.3.
|
|
|
|
Значение |
коэффициен |
та а |
|
|
|
|
||
м |
8 |
10 |
12 |
14 |
16 |
18 |
20 |
22 |
24 |
26 |
28 |
30 |
а |
1,19 |
1,20 |
1,21 |
1,22 |
1,24 |
1,27 |
1,32 |
1,38 |
1,45 |
1,55 |
1,67 |
1,84 |
*^в.м |
9,5 |
12 |
14,5 |
17,2 |
20 |
23,0 |
26,5 |
30,5 |
35 |
40 |
47,0 |
55 |
Наклонная струя. Для пожаротушения применяются сплошные струи с различными углами наклона. Если при одном и том же напоре у насадка постепенно изменять угол наклона ствола, то конец компактной части струи будет описывать траекторию аЪс, которая называется огибающей кривой компактной струи, а наиболее удаленные капли струи - траекторию а'Ь'с', называемую огибающей кривой раздробленной струи (рис. 6.6). Расстояния по прямой от насадка до граничных кривых соответственно называются радиусом действия компактной струи RK и радиусом действия раздробленной струи RD.
Наклонные струи Расчет наклонных струй ведут по отношению к величинам SK и SB для . вертикальных струй.
Огибающая кривая компактной струи аЬс мало отличается от дуги окружности, описанной радиусом, который для ручных стволов диаметром насадка не выше 25 мм можно принять равным SK, т.е.
Для насадков больших диаметров, например, для лафетных стволов, линия abc более вытянута вдоль горизонтальной оси. Для приближенного определения дальности боя струи с достаточно большим динамическим эффектом можно воспользоваться эмпирической формулой Н. П. Гавырина:
где L - дальность боя струи, м; - начальный угол наклона струи к горизонту, градусы; d0 - диаметр насадка, мм; Н - напор на выходе из насадка, м. Формула применима при = 5-32°, d= 5-50 мм иH= 30-80 м.
Рабочая длина компактных струй ручных стволов, применяемых для тушения наружных пожаров, равна, примерно, 17 м. Получение таких струй для наиболее распространенных ручных стволов с насадками 13, 16, 19, 22 и 25 мм требует создания напора перед насадком от 30 до 50 м.
Расстояние от насадка до огибающей кривой раздробленной струи возрастает с уменьшением угла наклона R к горизонту . Величину радиуса действия раздробленной струи определяют по формуле
)
где - коэффициент, зависящий от угла наклона
|
|
|
Значения коэффициента |
|
|
|||
9', град |
0 |
15 |
|
30 |
45 |
60 |
75 |
90 |
Р |
1,40 |
1,30 |
|
1,20 |
1,12 |
1,07 |
1,03 |
1,00 |
Не надо смешивать угол наклона радиуса действия струи с углом наклона ствола . Угол наклона ствола для наклонных струй всегда больше угла наклона Rp к горизонту. Например, наибольшая дальность полета струи L наблюдается при угле наклона ствола -30°, при этом коэффициент равен 1,4, а угол =0.
Зависимость между радиусом действия компактной части струи, напором и расходом из насадка пожарного ствола для насадков различных диаметров приводится в таблице для ручных стволов и в таблице для лафетных стволов.
-
Радиусы действия компактной части струи лафетных стволов при угле
наклона
радиуса действия компактной струи 30
Напор у ствола
Радиус
действия компактной части струи, м, при диаметрах насадков, мм
Я,м
28
32
38
50
63
76
89
Лк,м
а л/с
Як,м
йл/с
Як.м
йл/с
Лк.м
^л/с
Дк,м
йл/с
Дк,м
йл/с
RKM
йл/с
20
20,2 ■
12,2
20,0
15,9
20,5
22,4
21,0
38,9
-
-
-
-
-
-
25
23,0
13,6
23,5
17,8
24,0
25,1
25,0
43,5
-
-
-
-
-
-
30
26,0
14,9
26,5
19,4
27,0
27,4
28,0
47,5
29,0
76,5
30,5
111,0
32,5
150,0
35
28,
16,2
28,5
21,0
29,5
29,7
31,0
51,5
32,0
82,5
34,0
119,0
36,5
163,0
40
30,0
17,2
30,5
22,5
32,0
31,7
33,0
55,0
35,0
87,3
38,0
127,0
41,0
174,0
45
31,5
18,3
32,5
23,8
34,0
33,6
35,5
58,3
38,0
92,5
41,0
135,0
45,0
184,0
50
33,0
19,3
34,0
25,1
35,5
35,4
37,5
61,4
42,0
97,5
45,0
142,0
49,0
194,0
55
34,0
20,2
36,0
26,0
37,0
37,2
39,0
64,4
44,0
102,0
49,0
149,0
53,0
203,0
60
35,5
21,1
37,0
27,0
38,0
38,2
40,5
67,3
46,0
106,0
52,0
155,0
56,0
212,0
65
36,5
22,0
37,5
28,6
39,0
40,4
41,5
70,0
49,0
111,0
55,0
162,0
60,0
221,0
70
37,0
22,8
37,5
29,7
39,5
41,9
42,5
72,6
52,0
115,0
58,0
168,0
63,0
230,
75
-
-
-
-
40,0
43,4
43,5
75,3
54,0
119,0
60,5
174,0
66,0
238,0
80
-
-
-
-
40,5
44,8
44,5
77,8
56,0
123,0
63,0
179,0
69,0
245,0
85
-
-
-
-
-
-
45,5
80,1
57,0
127,0
65,0
185,0
72,0
253,0
90
-
-
-
-
-
-
46,0
82,5
59,0
131,0
67,0
191,0
74,0
260,0
95
-
-
-
-
-
-
46,5
84,8
60,0
134,0
69,0
196,0
74,5
268,0
100
-
-
-
-
-
-
47,0
87,0
62,0
138,0
70,0
201,0
75,5
274,0
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 avnnu;a u._. |
|
|
Таблица напоров, |
расходов и |
длин компактных струй для насадков диаметром до 25мм |
|
||||||
Радиус действия компактной части струи, м |
|
|
Диаметры насадков, мм |
|
||||||
п |
] |
fi |
11 |
27 |
25 |
|||||
Напор |
Расход |
Напор |
Расход |
Напор |
Расход |
Напор |
Расход |
Напор |
Расход |
|
|
Я, м |
а л/с |
Н,н |
fi, л/с |
#,м |
О.Л/С |
Дм |
Р,л/с |
И, м |
0,л/с |
6 |
8,1 |
1,7 |
7,8 |
2,5 |
7,7 |
3,5 |
7,6 |
4,6 |
7.5 |
5,9 |
7 |
9,6 |
1,8 |
9,2 |
2,7 |
9,0 |
3,8 |
8,9 |
5,0 |
8,7 |
6,4 |
8 |
11,2 |
2,0 |
10,7 |
2,9 |
10,4 |
4,1 |
10,2 |
5,4 |
10,1 |
6,9 |
9 |
13,0 |
2,1 |
12,4 |
3,1 |
12,0 |
4,3 |
11,7 |
5,8 |
П,5 |
7,4 |
10 |
14,9 |
2,3 |
14,1 |
3,3 |
13,6 |
4,6 |
13,2 |
6,1 |
12,9 |
7,8 |
11 |
16,9 |
2,4 |
15,8 |
3,5 |
15,2 |
4,9 |
14,7 |
6,5 |
14,4 |
8,3 |
12 |
19,1 |
2,6 |
17,7 |
3,8 |
16,9 |
5,2 |
16,3 |
6,8 |
15,9 |
8,7 |
13 |
21,4 |
2,7 |
19,7 |
4,0 |
18,7 |
5,4 |
18,0 |
7,2 |
17,5 |
9,1 |
14 |
23,9 |
2,9 |
21,8 |
4,2 |
20,6 |
5,7 |
19,8 |
7,5 |
19,2 |
9,6 |
15 |
26,7 |
3,0 |
24,0 |
4,4 |
22,6 |
6,0 |
21,6 |
7,8 |
20,9 |
10,0 |
16 |
29,7 |
3,2 |
26,5 |
4,6 |
24,7 |
6,2 |
23,6 |
8,2 |
22,7 |
10,4 |
17 |
33,2 |
3,4 |
29,2 |
4,8 |
27,1 |
6,5 |
25,7 |
8,5 |
24,7 |
10,8 |
18 |
37,1 |
3,6 |
32,2 |
5,1 |
29,6 |
6,8 |
28,0 |
8,» |
26,8 |
11,3 |
19 |
41,7 |
3,8 |
35,6 |
5,3 |
32,5 |
7,1 |
30,5 |
9,3 |
29,1 |
11,7 |
20 |
46,8 |
4,0 |
39,4 |
5,6 |
35,6 |
7,5 |
33,2 |
9,7 |
31,5 |
12,2 |
21 |
53,3 |
4,3 |
43,7 |
5,9 |
39,1 |
7,8 |
36,3 |
10,1 |
34,3 |
12,8 |
22 |
60,9 |
4,6 |
48,7 |
6,2 |
43,1 |
8,2 |
39,6 |
10,6 |
37,3 |
13,3 |
23 |
70,3 |
4,9 |
54,6 |
6,6 |
47,6 |
8,7 |
43,4 |
11,1 |
40,6 |
13,9 |
24 |
82,2 |
5,3 |
61,5 |
7,0 |
52,7 |
9,1 |
47,7 |
11,7 |
44,3 |
14,5 |
25 |
98,2 |
5,8 |
70,2 |
7,5 |
58,9 |
9,6 |
52,7 |
12,2 |
48,6 |
15,2 |
26 |
- |
- |
80,6 |
8,0 |
66,2 |
10,2 |
58,5 |
12,9 |
53,5 |
15,9 |
27 |
- |
- |
94,2 |
8,6 |
75,1 |
10,9 |
65,3 |
13,7 |
59,1 |
16,8 |
28 |
- |
- |
- |
- |
86,2 |
11,6 |
75,5 |
14,5 |
65,8 |
17,7 |