- •Курсовой проект
- •1.3 Расчет по прочности нормальных сечений полки плиты
- •1.4 Расчет по прочности нормальных и наклонных сечений поперечных ребер плиты
- •1.5 Расчет по прочности нормальных сечений поперечного ребра плиты
- •1.6 Расчет по прочности наклонных сечений поперечных ребер
- •1.7 Расчет по прочности нормальных сечений продольных ребер плиты
- •1.8 Расчет по прочности наклонных сечений продольных ребер плиты
- •1.9 Проверка плиты по предельному состоянию второй группы
- •1.9.1 Проверка плиты по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне, растянутой от эксплуатационной нагрузки
- •1.9.2 Проверка ширины длительного и кратковременного раскрытия трещин в растянутой зоне продольных ребер
- •1.9.3 Проверка плит по прогибу, устанавливаемому по эстетическим требованиям, на действие постоянных и длительных нагрузок
- •2 Расчет сборного неразрезного ригеля
- •2.1 Определение первоначальных размеров ригеля
- •2.2 Определение нагрузок и усилий
- •2.3 Расчет прочности ригеля по нормальным сечениям
- •2.4 Расчет прочность по наклонным сечениям на поперечные силы
- •2.5 Расчет ригеля по деформациям
- •2.6 Расчет ригеля по раскрытию трещин
- •2.6.1 Расчет по длительному раскрытию трещин
- •2.6.2 Расчет по кратковременному раскрытию трещин
- •2.7 Расчет стыка ригеля с колонной
- •3 Расчет сборной железобетонной колонны
- •3.1 Определение нагрузок и усилий
- •3.2 Расчет колонны первого этажа
- •3.3 Расчет консоли колонны
- •3.3.1 Расчет армирования консоли
- •3.4 Расчет стыка колонн
- •4 Расчет монолитного центрально-нагруженного фундамента
- •5 Расчет простенка
- •6 Литература
4 Расчет монолитного центрально-нагруженного фундамента
Расчетная нагрузка на фундамент:
Nld =1820,7 кН
Ncd1 = 518,4 кН
N1 = Ncd1+Nld = 1820,7+518,4 = 2339,1 кН
Нормативная нагрузка на фундамент:
Требуемая площадь фундамента:
, где
R0 – нормативное давление на грунт, МПа;
γmf – средний удельный вес материала фундамента и грунта на его уступах;
H1 – глубина заложения фундамента, м.
Размеры стороны квадратного в плане фундамента: , принимаем размер подошвы фундамента 3,3 х 3,3 м Af =10,89 м2
Наименьшая высота фундамента:
, где
Psf – напряжение в основании фундамента от расчетной нагрузки,
Psf = N1/Af = 2339,1 /10,89 = 214,8 кН/м2
hc и bc – размеры сечения колонны, м
Полная минимальная высота фундамента:
Hf,min = h0+ab, где
ab = 4 см – толщина защитного слоя бетона.
Hf,min = 56+4 = 60 см
Высота фундамента из условий заделки колонны:
H = 1,5hc+25 см = 1,5*40+25 = 85 см.
Из конструктивных соображений высоту фундамента принимаем не менее:
Hf ≥ hgf+20 см = 89+20 = 109см, где
hgf – глубина стакана фундамента, равная 30d1+δ = 30*2,8+5 = 89 см, где
d1 – диаметр продольных стержней колонны,
δ = 5 см – зазор между торцом колонны и дном стакана.
Принимаем высоту фундамента Hf = 150 см.
Конструктивно принимаем высоту ступени h1 = 30 см
Проверяем соответствие рабочей высоты нижней ступени фундамента условию прочности по поперечной силе без поперечного армирования в наклоном сечении, в сечении 1-1. На 1 м ширины этого сечения поперечная сила:
Q1 = 0,5(a-hc-2h0)Psf = 0,5(3,3-0,4-2*1,46)214,8 = -2,15 кН
Минимальное поперечное усилие Qb, воспринимаемое бетоном:
Qb = φb3(1+φf+φn)γb2*Rbt*b*h0 = 0,6*0,9*0,9*102*26 = 126,3 кН
Так как Q1 < Qb то условие прочности удовлетворяется.
Размеры второй и третей ступени фундамента приняты так, что внутренние грани ступеней не пересекают прямую, проведенную под углом 45° к грани колонны на отметке края фундамента.
Проверка прочности фундамента на продавливание:
F ≤ α*Rbt*h0*Um, где
F = 1-A0fp*Psf = 2339,1*103-110,2*103*21,5 = -30*103 Н;
A0fp = (hc+2h0)2 = (40+2*146)2 = 11,02 м2
Um – среднее арифметическое между параметрами верхнего и нижнего основания пирамиды продавливания в пределах полезной высоты фундамента h0.
Um = 4(hc+h0) = 4(40+146) = 744 см
F < 0,9*0,9*102*146*744 = 88*103 Н, условие соблюдается.
Проверка по прочности на продавливание колонной от дна стакана:
2339,1<3060кН прочность обеспечена
Для расчета арматуры фундамента приняты изгибающие моменты по сечениям, соответствующим расположению уступов фундамента:
MI = 0,125Psf(a-a1)2b = 0,125*215(3,3-2,4)23,3 = 71,84 кН*м
MII = 0,125Psf(a-a2)2b = 0,125*215(3,3-1,5)23,3 = 287,3 кН*м
MIII = 0,125Psf(a-hc)2b = 0,125*215(3,3-0,4)23,3 = 745,9 кН*м
Подсчет потребного количества арматуры:
принимаем нестандартную сетку из арматуры Ø12 мм A-III по сечению 2-2 с ячейками 20 х 20 см, As = 15.76 см2 (As = 1.313 см2)
Процент армирования:
Верхнюю ступень армируем конструктивно горизонтальными сетками из арматуры диаметром 8 A-III