- •8 Приложения. Элементы векторной и тензорной алгебры
- •1.1 Задачи курса «Механика сплошных сред»
- •1.2 Предмет механики сплошной среды
- •1.3 Методы механики сплошной среды
- •1.4 Основные принципы механики сплошной среды
- •1.5 Элементарный объем
- •1.6 Переменные Лагранжа и Эйлера
- •1.7 Движение и равновесие сплошной среды
- •2 Статика сплошной среды
- •2.1 Напряжение в точке
- •2.2 Напряженное состояние в точке
- •2.3 Соотношения Коши и компоненты напряженного
- •2.4 Тензор напряжений
- •2.5 Доказательство тензорности напряженного состояния*
- •2.6 Условия симметричности тензора напряжений
- •2.7 Доказательство равенства парных касательных
- •2.8 Общий случай напряженного состояния*
- •2.9 Главные напряжения
- •2.10 Нормальные и касательные напряжения
- •2.11 Максимальные касательные напряжения
- •2.12 Шаровой тензор и девиатор напряжений
- •2.13 Изображение напряженного состояния в точке
- •2.14 Октаэдрические напряжения и интенсивности
- •2.15 Уравнения равновесия
- •2.16 Уравнения равновесия в недекартовых системах
- •2.17 Уравнения равновесия в общем случае *
- •2.18 Краевая задача статики сплошной среды
- •3 Кинематика сплошной среды
- •3.2 Абсолютная и относительная деформация
- •3.3 Поле относительных смещений
- •3.4 Составляющие движения сплошной среды
- •3.5 Тензор малых деформаций
- •3.6 Геометрический смысл компонент тензора малых
- •3.7 Тензоры конечных деформаций
- •3.8 Общий случай малых деформаций *
- •3.9 Анализ деформированного состояния в точке
- •3.10 Инварианты тензора малых деформаций
- •3.11 Главные деформации
- •3.12 Максимальные угловые деформации
- •3.13 Октаэдрические деформации и интенсивности
- •3.14 Условия совместности деформаций
- •3.15 Определение перемещений по деформациям*
- •3.16 Поле скоростей
- •3.17 Первая теорема Гельмгольца
- •3.18 Тензор скоростей деформаций
- •3.19 Свойства тензора скоростей деформаций
- •3.20 Вторая теорема Гельмгольца*
- •4 Элементы термодинамики сплошных сред
- •4.1 Термодинамические системы и параметры состояния
- •4.2 Законы сохранения
- •4.3 Теоремы э. Нётер и свойства симметрии
- •4.4 Закон сохранения массы и уравнение неразрывности
- •4.5 Вывод уравнения неразрывности*
- •4.6 Теорема «живых сил»
- •4.7 Первое начало термодинамики
- •4.8 Уравнение теплопроводности
- •5 Основы теории упругости
- •5.1 Предмет теории упругости
- •5.2 Обобщенный закон Гука
- •5.3 Упругое изменение объема и формы
- •5.4 Потенциальная энергия упругого деформирования
- •5.5 Постановка задач в теории упругости
- •5.6 Решение задач теории упругости в перемещениях
- •5.7 Решения задач теории упругости в напряжениях
- •5.8 Плоское напряженное состояние*
- •5.9 Плоское деформированное состояние*
- •5.10 Плоская задача в моментной теории упругости *
- •5.11 Функция напряжений*
- •5.12 Способы решения задач теории упругости*
- •6 Основы теории пластичности
- •6.1 Предмет теории пластичности
- •6.2 Переход в пластическое состояние при растяжении
- •6.3 Условия пластичности
- •6.6 Экспериментальная проверка условий
- •6.7 Теории пластичности
- •6.8 Теория пластического течения
- •6.10 Постулат Друкера и ассоциированный закон
- •6.11 Области применимости различных теорий пластичности
- •6.12 Экстремальные принципы пластического
- •7 Применение теории пластичности в омд
- •7.1 Постановка задач при расчетах процессов омд
- •7.2 Математический аппарат и краевые условия при омд
- •7.3 Способы решения задач теории пластичности
- •1.Численные методы;
- •2.Прямые методы получения решений на основе экстремальных принципов мсс;
- •3.Уменьшения числа независимых переменных и искомых функций.
- •7.4 Частные виды напряженно-деформированных
- •1. Толщина пластины значительно меньше остальных размеров;
- •2. Деформирующие усилия приложены в срединной плоскости пластины.
- •7.5 Особенности плоского деформированного состояния
- •7.6 Осесимметричное деформированное состояние
- •7.7 Метод линий скольжения
- •7.8. Свойства линий скольжения
- •7.9 Простые сетки линий скольжения
- •7.10 Статические граничные условия в млс
- •7.11 Задача о внедрении штампа в полупространство
- •7.12 Основные краевые задачи в млс*
- •7.13 Определение поля скоростей в млс*
- •7.14 Полные решения задач плоской деформации
- •Пластичности в омд”
- •8. Приложения. Элементы векторной и тензорной алгебры и анализа
- •8.1 Скаляры и векторы
- •8.2 Векторный базис
- •8.3 Сложение и умножение векторов
- •8.4 Тензоры 2-го ранга
- •8.5 Преобразование компонент тензора
- •8.6 Сложение и умножение тензоров
- •8.7 Симметрирование и альтернирование тензоров
- •8.8 Умножение тензора на вектор
- •8.9 Главные оси тензора
- •8.10 Определение величины и направления главных компонент тензора
- •8.12 Поверхности уровня и градиент скалярного поля
- •8.13 Векторное поле и векторные линии
- •8.14 Поток и дивергенция векторного поля
- •Теорема Остроградского–Гаусса:
- •8.15 Циркуляция и ротор векторного поля
- •8.16 Оператор («набла»)
- •8.17 Дифференциальные операции 2-го порядка
- •8.18 Потенциальные векторные поля
- •8.20 Гармонические векторные поля
- •8.21 Основная теорема векторного анализа
- •8.22 Производная и градиент векторного поля
- •8.23 Поток тензорного поля
- •8.24 Дивергенция тензорного поля
- •8.25 Производная тензорного поля по направлению
- •Предметный указатель
- •Перечень ссылок
7.3 Способы решения задач теории пластичности
Решение задач теории пластичности отдельно для напряжений и скоростей в общем случае невозможно, т.к. для 6 компонент тензора напряжений имеется только 3 статических уравнения. Поскольку ни статические, ни кинематические граничные условия в ОМД не бывают известны полностью, то приходится использовать смешанные граничные условия. Это приводит к необходимости совместного решения всех уравнений, входящих в системы типа (7.1). Поскольку все они включают дифференциальные уравнения в частных производных, а также нелинейные уравнения пластичности, то получение точных решений «в квадратурах», т.е. в виде формул, состоящих из различных функций, не представляется возможным. Поэтому разработаны разнообразные приближенные методы, которые можно условно разделить на три класса:
1.Численные методы;
2.Прямые методы получения решений на основе экстремальных принципов мсс;
3.Уменьшения числа независимых переменных и искомых функций.
Условность подобной классификации в том, что во всех методах используются приемы других методов. Например, в прямых методах может уменьшаться число искомых функций и могут применяться численные методы и т.п.
В настоящее время самыми популярными численными методами
в практике инженерных расчетов являются метод конечных разностей (МКР), метод конечных элементов (МКЭ) и метод граничных элементов (МГЭ). Различие между ними наиболее ярко проявляется в способе дискретизации области, в которой ищется решение. В МКР область дискретизируется, как правило, посредством регулярной сетки, шаг которой постоянен или меняется по несложному закону. Форма ячеек предопределена выбором системы координат. Например, при т.н. «плоской» прокатке в декартовой системе координат дискретизация МКР будет иметь вид, показанный на рисунке 7.3а). Для той же задачи дискретизация МКЭ изображена на рисунке 7.3б), а МГЭ – на рисунке7.3в) (даны только верхние половины симметричных областей).
Очевидным недостатком МКР является то, что особенности геометрии исследуемой области могут быть учтены только в околограничных узлах. Уменьшение шага сетки с целью лучшей аппроксимации часто дает решение, не сходящееся к точному решению исходного дифференциального уравнения. Поэтому построение сходящейся разностной схемы - главная и наиболее сложная проблема МКР. В связи с тем, что в ОМД приходится исследовать области со сложными, криволинейными границами, МКР здесь не нашел широкого применения.
К сожалению МГЭ, весьма успешно применяющийся для решения задач теории упругости (см.п.5.12), мало пригоден для решения нелинейных задач теории пластичности. Известна возможность использования МГЭ к нелинейным задачам посредством итерационных процедур [38], однако решаемые задачи должны иметь достаточно слабую нелинейность. Поэтому в настоящее время самым эффективным методом решения пластических задач признан МКЭ.
Прямые методы подразделяются на вариационные и энергетичес-
а)
б)
в)
Рисунок 7.3 − Способы дискретизации области исследования
кие. Последние, в свою очередь, делятся на «метод работ» и метод верхней оценки (МВО).
Особенность всех прямых методов состоит в том, что решение задачи получают, минуя процедуру интегрирования системы дифференциальных уравнений, описывающих данную задачу. При этом вариационными методами получают функции, приближенно удовлетворяющие исходной системе уравнений, а энергетическими – только некоторые, важнейшие параметры решения (в основном – усилия деформирования).
Сущность вариационного метода состоит в замене исходной системы дифференциальных уравнений и граничных условий, описывающих данную задачу, эквивалентным функционалом. Исследуя этот функционал на экстремум, можно получить приближенное решение данной задачи [4].
Функционал – это числовая функция, ставящая в соответствие каждой функции из данного класса некоторое число [39]. Простейшим примером функционала является определенный интеграл с фиксиро-ванными пределами:
.
Например, в классе полиномов этот функционал будет иметь такие числовые значения:
и т.д.
В соответствии с вариационными принципами МСС экстремальные значения у функционалов будут при подстановке в них тех функций, которые соответствуют действительным полям напряжений, скоростей и т.д. Отыскиваются эти функции методами вариационного исчисления, откуда и название метода.
Метод работ, называемый также методом баланса работ или мощностей, а также энергетическим методом, основан на законе сохранения энергии. Составляется уравнение равенства работ или мощностей внешних активных сил (деформирующих усилий), внешних сил трения и внутренних сил (напряжений). Затем, зная перемещение инструмента, находится деформирующее усилие. Этот метод является весьма приближенным, т.к.:
1) связь между напряжениями и деформациями берется по теории малых упруго-пластических деформаций;
2) напряжение трения τк никогда не бывает известным точно и его приходится принимать в соответствии с каким-либо законом трения;
3) для получения функций приращения перемещений (или скоростей) используют простейшие поля, разбивая очаг деформации на ряд областей, внутри которых деформация считается однородной. Для повыше-ния точности вводится работа сдвига на поверхностях разрывов.
Ясно, что результаты существенно зависят от того, насколько хорошо исследователь представляет картину течения металла в очаге деформации.
Метод верхней оценки (МВО) является модификацией энергетического метода. Очаг деформации разбивается на жесткие блоки, внутри которых деформация считается отсутствующей, а формоизменение осуществляется посредством относительного сдвига этих блоков.
Следовательно, действительное непрерывное поле скоростей заменяется достаточно произвольным разрывным кусочно-линейным. На основе закона сохранения энергии составляется уравнение баланса мощностей внешних и внутренних сил, из которого находится усилие деформирования. При этом считается, что полученная таким образом нагрузка является верхней оценкой этого параметра. Основанием для такой уверенности являются теорема о минимальных свойствах действительного поля скоростей (см. п.6.12).
Подробно вышеуказанные методы рассматриваются в курсе «Теория ОМД».