Разработка нефтяных месторождений
.pdfvk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Третья группа это программы неизотермической фильтрации, когда свойства флюидов зависят и от температуры.
Âнастоящее время созданы и используются следующие модели фильтрации.
Модель трехфазной изотермической фильтрации (модель нелетучей нефти или black oil model). Это наиболее распространенная модель в проекте разработки нефтяных месторождений. Ею успешно пользуются для решения задач двух- и трехфазной фильтрации. В рамках этой модели решаются следующие задачи фильтрации: газ нефть; газ вода; нефть вода; нефть газ вода.
Модель трехфазной многокомпонентной изотермиче- ской фильтрации предполагает наличие трех фаз. Каждая фаза состоит из n компонентов. В этой модели учитывается процесс массопереноса компонентов. Она применяется для газоконденсатных залежей, залежей нефти с растворенным газом и систем воздействия на пласт с определенным компонентным составом пластовой смеси.
Модель неизотермической фильтрации используется для расчета закачки горячей воды и пара, а также внутрипластового горения.
Âотличие от вышеуказанных моделей здесь вводится и решается уравнение сохранения энергии. Процесс теплообмена обычно учитывают по формуле Ловерье.
Модель физико-химического воздействия на пласт используется для расчета процессов заводнения: полимерного; щелочного; щелочно-полимерного и мицеллярно-поли-
мерного, а также вытеснения нефти СО2.
Модель с двойной пористостью используется для рас- четов трещинно-пористых пластов. Такая модель была предложена Уорреном Рута.
Глава 6
МЕТОД ФИЛЬТРАЦИОННЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ Ю.П. БОРИСОВА
В основе метода фильтрационных сопротивлений Ю.П. Борисова лежит принцип электрогидродинамической
101
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
аналогии (ЭГДА). Суть этого принципа заключается в следующем.
Известный закон Ома имеет вид:
J U .
Rýë
Формулу Дюпюи для расчета дебита скважин
q 2 kh(pïë pñ)
ln Rê rñ
можно представить в таком виде:
q |
|
p |
|
|
. |
|
|
|
|
R |
|||
|
|
|
ln |
ê |
|
|
|
2 kh |
r |
||||
|
|
|||||
|
|
|
|
ñ |
|
|
(6.1)
(6.2)
(6.3)
Очевидна аналогия записей уравнений (6.1) и (6.3). Следовательно, можно рассматривать течение флюидов в пласте с определенным гидродинамическим сопротивлением и применять при этом известные законы электротехники.
Метод начал развиваться Ю.П. Борисовым в связи с проектированием разработки Ромашкинского месторождения. Независимо от него метод фильтрационных сопротилений был предложен также А.М. Пирвердяном в 1956 г. Схема Ю.П. Борисова получила наибольшее распространение и использовалась для расчета показателей совместной работы рядов скважин.
Ю.П. Борисов в 1962 г. был награжден Ленинской премией за проектирование разработки Ромашкинского месторождения.
6.1. ПОНЯТИЕ О ВНЕШНЕМ И ВНУТРЕННЕМ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ СОПРОТИВЛЕНИЯХ
Рассмотрим линейный бесконечный пласт. Выделим область, дренируемую одной скважиной, как показано на рис. 6.1.
102
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Рис. 6.1. Схема бесконечного Рис. 6.2. Схема линий тока при прямолинейного ряда скважин поршневой модели вытеснения
нефти водой
Точная формула для расчета дебита одной скважины бесконечного ряда имеет вид:
q 2 kh(pïë pñ) |
2 kh(pïë pñ) |
|
|
(pïë pñ) |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
L ln |
|
|
|
L ln |
|
|
|
|
|
|
ln |
|
|
|
|
|
2 kh |
2 kh |
r |
|
|
|||||||||||
r |
r |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ñ |
|
|
||
|
ñ |
|
|
ñ |
|
|
|
|
|
|
|
|
(pïë pñ) , |
(6.4) |
|
|
где внешнее сопротивление скважины, внутреннее сопротивление скважины.
Для круговой батареи соответственно будем иметь:
q |
|
2 kh(pïë pñ) |
|
|
. |
(6.5) |
||||
|
R |
|
R |
|
|
|
||||
|
|
ln |
ê |
ln |
|
|
||||
|
|
R |
r |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
ñ |
|
|
|
Рассмотрим элемент ряда шириной 2 σ(рис. 6.2). В пласте имеет место два вида фильтрации:
плоскопараллельная от контура нефтеносности до линии ряда;
плоскорадиальная в области пласта от R äî rñ.
Так как площадь фильтрации неизменна, то можно записать 2 h 2 rh, откуда r / , т.е. на расстоянии от скважины r / фильтрация из плоскопараллельной
103
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
переходит в плоскорадиальную Следовательно, можно констатировать, что имеем два сопротивления:
внешнее сопротивление , обусловленное фильтрацией флюида от контура нефтеносности до линии ряда;
внутреннее сопротивление , учитывающее изменение фильтрации от плоскопараллельной к плоскорадиальной и состояние самой скважины.
Дебит ряда, состоящего из ï скважин, будет равен:для полосовой залежи:
n |
B |
; |
Q qn; |
Q |
|
Bkh(pïë |
pñ) |
; |
|
|
|
(6.6) |
||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
L |
ln |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
r |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ñ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
для круговой залежи: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
n |
2 R |
; Q qn; |
Q |
|
2 kh(pïë pñ) |
|
. |
(6.7) |
||||||||||||
2 |
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ln |
k |
|
|
|
|
|
ln |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
R |
r |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
6.2. РАСЧЕТ ДЕБИТОВ РЯДОВ СКВАЖИН ПРИ ПОРШНЕВОМ ВЫТЕСНЕНИИ НЕФТИ ВОДОЙ
Рассмотрим самый простой случай полосовую залежь с односторонним питанием (рис. 6.3) в однородном прямолинейном пласте с тремя рядами добывающих скважин. Представим течение жидкостей к скважинам в виде системы электриче- ских сопротивлений в соответствии с принципом ЭГДА. Получаем схему проводников, которые соединены друг с другом либо последовательно, либо
Рис. 6.3. Схема фильтрационных сопротивлений для трехрядной системы расположения скважин
104
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
параллельно. Такой подход позволяет определять производительность рядов скважин, используя законы электротехники.
Принятые в примере характеристики пласта и условия разработки: пласт однородный по толщине и проницаемости (k const; h const); B ширина залежи; L1, L2, L3 расстояние рядов скважин от контура нефтеносности (КН); ðc1 ðc2 ðc3 const забойные давления в добывающих скважинах; ðê const давление на контуре нефтеносности; ð1, ð2, ð3 давления в линиях рядов скважин; ðí давление нагнетания. Режим работы пласта жесткий водонапорный (поршневое вытеснение)
Qâ âí Q1 Q2 Q3. |
(6.8) |
Тогда, согласно 2-му закону Кирхгофа, можно записать:
3 |
|
|
|
|
pê pc1 1 Qi Q1 1; |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
pc2 pc1 2 Qi Q2 |
2 |
Q1 1 |
0; |
(6.9) |
2 |
|
|
|
|
pc3 pc2 Q3 3 Q3 3 Q2 2 0.
Используя метод подстановки или матрицу, находят дебиты рядов скважин
n
pcj pc(j 1) j Qi Qj j Qj 1 j 1. (6.10) i j
Дебиты рядов скважин можно определить и на основании 1-го закона Кирхгофа
pê p1 |
|
|
p1 pc1 |
|
|
|
|
p2 p1 |
0; |
|
||||
1 |
1 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||||
p1 p2 |
|
|
|
|
p1 pc2 |
|
|
|
p3 p2 |
0; |
(6.11) |
|||
2 |
|
|
|
3 |
||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
||||
p3 p2 |
|
p3 pc3 |
0. |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|||||||||||
3 |
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
105 |
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Находим дебиты рядов:
Q p1 |
pc1 ; |
|
|||||
1 |
|
|
1 |
|
|
||
|
|
|
|
||||
Q |
p2 |
pc2 |
; |
(6.12) |
|||
|
|
||||||
2 |
|
|
2 |
|
|||
|
|
|
|
||||
Q p3 |
pc3 . |
|
|||||
3 |
|
|
3 |
|
|
||
|
|
|
|
6.3. МЕТОД ЭКВИВАЛЕНТНЫХ ФИЛЬТРАЦИОННЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ
Если на залежи имеется несколько рядов скважин, то используя метод эквивалентного сопротивления, можно сразу определить дебит залежи. Этот прием приблизительный и применяется в расчетах по обоснованию систем разработки нефтяных месторождений.
Как следует из приведенной схемы (рис. 6.4), эквивалентные фильтрационные сопротивления трех рядов добывающих скважин будут равны:
Rýêâ 3 |
3 |
3; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Rýêâ 2 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
; |
(6.13) |
||
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
1 |
|||||
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
R |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
3 |
|
|
2 |
|
|
ýêâ 3 |
|
|
||
Rýêâ 3 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
1 |
2 |
Rýêâ 2 |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Суммарный дебит составит: |
|
||||||||||||||||
n |
|
|
|
pê pcj |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Qj |
|
, |
|
|
|
|
|
|
(6.14) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
j |
|
|
j |
Rýêâ(n) |
|
|
|
|
|
|
|
где номер обводнившегося ряда.
106
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Рис. 6.4. Схема эквивалентных фильтрационных сопротивлений
Дебит первого ряда вычислим из формулы
n |
|
|
|
|
|
|
|
Qj |
|
|
|
1 |
|
||
j 1 |
|
|
|
, |
|||
Q |
|
R |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|||
1 |
|
|
ýêâ(n) |
||||
откуда |
|
|
|
||||
|
Rýêâ(n) |
n |
|||||
Q1 |
Qj. |
||||||
|
|||||||
|
|
1 |
|
j 1 |
Дебит второго ряда определим из соотношения
Q2 3 |
|
2 |
|
, |
|
|
Q |
|
R |
|
|
|
|
2 |
|
ýêâ(2 3) |
|
|
||
откуда |
|
|
|
|
||
Q Q |
|
Rýêâ(2 3) . |
||||
2 |
2 3 |
2 |
|
|
||
|
|
|
|
|
Дебит третьего ряда равен
Q3 Q1, 2, 3 Q2 3.
Дебит j-ãî ðÿäà:
n |
Rýêâ(n j) |
|
|
Qj Qi |
. |
||
|
|||
i j |
j |
107
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
6.4. УЧЕТ РАЗЛИЧИЯ ВЯЗКОСТЕЙ И ФАЗОВЫХ ПРОНИЦАЕМОСТЕЙ ДЛЯ НЕФТИ И ВОДЫ
Рассмотрим полосовую залежь с двумя рядами добывающих скважин и одним нагнетательных. Пласт однородный, режим разработки жесткий водонапорный, вытеснение поршневое (рис. 6.5), условия на рядах ðc
ðc2 const; ðê const.
Âсвязи с перемещением фронта вытеснения нефти во-
дой часть пласта будет заполнена водой вместо нефти. Соответственно изменится и проницаемость для воды в заводненной части пласта.
Внешнее сопротивление первого ряда будет равно:
|
âlô |
|
í |
(L |
l ), |
(6.15) |
|
|
|||||
1 |
Bkâh |
|
Bkh |
1 |
ô |
|
|
|
|
|
|
ãäå kâ kâ(Sâ); lô текущее положение фронта вытеснения нефти водой.
Задавая перемещение фронта вытеснения в пределах 0 lô L1, вычислим 1 для каждого положения фронта, а затем дебит рядов скважин. При подходе фронта вытеснения ряд выключается вследствие полного обводнения. Разработка ведется по этапам. Число этапов соответствует числу рядов скважин.
Рис. 6.5. Схема учета различия вязкостей нефти и воды по методу эквивалентных фильтрационных сопротивлений
108
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Рис. 6.6. Эпюра флюидонасыщенности пласта
Рассмотрим влияние вязкости на показатели разработки. Для этого схематизируем распределение насыщенности пласта нефтью и водой (рис. 6.6).
По закону Дарси:
V pí pc ;
â xô(t) í [L xô(t)].
kâ k
С другой стороны (см. рис. 6.6):
Vm(Sí0 Sí îñò) dxdtô .
Подставляя, получаем:
m(S S |
) |
dxô |
|
â x (t) í [L x (t)] |
|
||||
|
|||||||||
í0 í îñò |
|
dt |
|
|
ô |
k |
ô |
|
|
|
|
kâ |
|
|
|
|
(6.16)
(6.17)
(6.18)
ðí ðc ð. |
(6.19) |
Обозначим 0 í , тогда получаем следующее диффе-
â
ренциальное уравнение:
dxô |
|
|
1 |
|
|
|
ð |
ð |
|
|||
|
|
0 |
x (t) |
|
[L x (t)] |
|
í |
|
|
c |
, |
|
dt |
|
k |
m |
|
S |
|||||||
k |
ô |
ô |
|
|
í |
|
||||||
|
â |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
èëè
109
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
dxô L |
x (t) |
|
|
|
1 |
|
|
ð |
ð |
, |
||||
|
|
|
|
0 |
|
|
í |
|
|
c |
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
dt |
ô |
k |
|
k |
|
m |
|
S |
|
|||||
k |
|
|
|
|
|
í |
|
|||||||
|
|
|
â |
|
|
|
|
|
|
|
|
ãäå S (Sí0 Sí îñò).
Проинтегрируем это выражение, с учетом x(0) лучим:
L[x (t) x ] 1 |
|
0 |
1 |
|
[x2 |
(t) x2] |
|
ð |
|
t. |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
k |
ô |
|
|
0 |
|
|
2 |
k |
k |
|
ô |
|
|
|
0 |
m |
|
S |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
í |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
â |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Если принять x0 0, òî |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
x2 |
(t) 1 |
|
0 |
|
1 |
|
L x (t) |
|
ð |
t 0. |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
ô |
2 |
k |
|
k |
|
k |
ô |
|
|
m |
|
S |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
í |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
â |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примем kâ k и получим:
x2 |
(t)( |
0 |
1) 2Lx (t) |
|
ð |
|
t 0. |
||
|
|
|
|||||||
ô |
|
|
|
ô |
m í S |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
После преобразований |
|
|
|
|
|||||
x2 |
(t) |
2Lxô(t) |
|
2 P |
|
t 0. |
|||
|
|
|
|
||||||
ô |
|
(1 0) |
m í S(1 |
0) |
|
|
|||
|
|
|
|
Решая квадратное уравнение (6.23), получаем:
(6.20)
x0 ïî-
(6.21)
(6.22)
(6.23)
|
|
|
|
L |
|
|
1 (1 0) |
2 |
|
|
2k ð(1 0) |
|
|
|||||||
x (t) |
|
|
|
1 |
|
|
|
t ; |
(6.24) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
ô |
|
(1 |
0) |
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
m í SL |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dxô |
|
|
|
|
2k ð(1 0) |
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
m í S(1 0) (1 0) |
|
|
|
. |
|
(6.25) |
||||||||||
dt |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
2 |
1 (1 0) |
|
2k ð(1 0) |
t |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
m í SL |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рассмотрим поведение залежи при различных значе- ниях параметров подвижности 0 (ðèñ. 6.7).
110