- •Пояснительная записка
- •Содержание
- •Модуль I
- •Решение
- •Определение нагрузок усилий
- •1. Подсчёт нагрузок
- •1.1. Подсчёт постоянных нагрузок
- •1.2 Определение переменной снеговой нагрузки
- •1.2.1. Предельное расчётное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия
- •1.2.2. Эксплуатационное расчётное значение снеговой нагрузки
- •1.2.3. Квазипостоянное расчётное значение снеговой нагрузки
- •1.3 Сосредоточенная нагрузка
- •1.4. Суммарная нагрузка
- •Определение нагрузок усилий
- •1. Подсчёт нагрузок
- •1.1. Подсчёт постоянных нагрузок
- •1.2 Определение переменной снеговой нагрузки
- •1.2.1. Предельное расчётное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия
- •1.2.2. Эксплуатационное расчётное значение снеговой нагрузки
- •1.2.3. Квазипостоянное расчётное значение снеговой нагрузки
- •1.3 Сосредоточенная нагрузка
- •1.4. Суммарная нагрузка
- •Модуль II
- •Решение
- •1. Подсчёт постоянных нагрузок
- •Модуль III
- •Решение
- •1.Подсчёт постоянных нагрузок
- •2. Определение переменной снеговой нагрузки
- •3. Сосредоточенная нагрузка:
- •Модуль IV
- •IV.1.Разрезной прогон перекрытия
- •Решение
- •1. Подсчёт постоянных нагрузок
- •2. Определение переменной снеговой нагрузки
- •3. Сосредоточенная нагрузка:
- •4.Суммарная нагрузка:
- •IV.2. Консольно-балочный прогон покрытия
- •Сравнение вариантов прогонов по расходу древесины:
- •IV.3.Спаренный многопролётный прогон покрытия
- •Расчёт стыка прогона.
- •Расчёт крепления прогона бобышкой
- •Литература:
1.4. Суммарная нагрузка
1.4.1. Предельное расчётное значение:
q = g + Sm = 0,334 + 1,653 = 1,987 кПа
1.4.2. Эксплуатационное значение:
qe = ge + Se = 0,287 + 0,710 = 0,997 кПа
1.4.3. Длительное эксплуатационное расчётное значение:
qe1 = ge + Sp = 0,287 +0,420 = 0,707 кПа
1.4.4. Кратковременное эксплуатационное расчётное значение:
qe2 = Se =0,710 кПа
РЕШЕНИЕ: Расчётный пролёт настила (шаг скатных брусков) = ack=1,35м. Максимальный изгибающий момент при первом сочетании нагрузок:
M1= 0,125 ∙ q ∙ 2 = 0,125 ∙ 1,987 ∙ 1,352 = 45 ∙ 10-5 МН∙м
Благодаря наличию защитного настила действие сосредоточенного груза P= 1 ∙ 1,2кН – вес человека с инструментом считаем распределенной на 0,5м рабочего настила, тогда расчётная сосредоточенная нагрузка находится на ширину настила 1м и равна Ppac = 1,2/0,5 = 2,4 кН.
Максимальный изгибающий момент при втором сочетании нагрузок:
M2= 0,0703 ∙g ∙ 2 + 0,207 ∙ Ppac ∙ = 0,0703 ∙ 0,334 ∙ 1,352 + 0,207 ∙ 2,4 ∙ 1,35 = 71,3 ∙ 10-5 МН ∙ м
М1<M2
следовательно, расчётным является второе сочетание нагрузок.
Расчёт настила по прочности производим по формуле:
σ =
где - число досок, приходящихся на 1 п.м настила.
Определяем напряжение изгиба:
где 16 МПа – расчётное сопротивление изгибу лиственницы европейской 1-го сорта по Приложению 5 к табл.3 [2].
Условие выполняется.
Момент инерции настила.
Относительный прогиб определяется по формуле:
Вывод: Следовательно, принятое сечение рабочего настила удовлетворяет условиям прочности и жесткости.
Модуль II
Рассчитать обрешетку под кровлю из асбестоцементных волнистых листов. Угол наклона кровли а=400, пролёт обрешётки = ack=1,35м.Расстояние между осями брусков обрешётки, а=0,36 м. Место строительства – г.Антрацит. Материал – лиственница европейская, сорт – 1.
Решение
Обрешетку принимаем из сосновых брусков сечением b ∙ h = 0,06 ∙ 0,06м.
1. Подсчёт постоянных нагрузок
на 1м2 кровли представлен в табличной форме.
Таблица 1.2.
№ п/п |
Элементы конструкции и подсчёт нагрузок |
Характерестическое значение нагрузки,
gn, кН/м |
Эксплуатационное расчётное значение нагрузки, ge=gn∙γn,кН/м (γn=0,95)* |
Коэффициент надёжности по нагрузке, γfm ** |
Предельное расчётное значение нагрузки,
g=gn∙γn∙γfm, кН/м |
1.
|
Волнистые асбесто- цементные листы |
0,13 |
0,124 |
1,2 |
0,149 |
2. |
Собственный вес обрешетки 0,06 ∙ 0,06 ∙ 6,5 ∙ 1/0,36 |
0,065 |
0,062 |
1,1 |
0,068 |
Итого постоянная нагрузка |
0,195 |
0,184 |
|
0,217 |
2.Определение переменной снеговой нагрузки
2.1. Предельное расчётное значение снеговой нагрузки
Предельное расчётное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия:
Sm= γfm ∙ Sm ∙ C= 1,14 ∙ 1,45 ∙0,571 = 0,944 кПа.
С = µ ∙Сe ∙ Calt= 0,571 ∙1 ∙ 1 = 0,571.
Коэффициент перехода от веса снегового покрова на поверхности земли к снеговой нагрузке на покрытие µ определяем методом линейной интерполяции по формуле:
µ = 1-1/(600-250) ∙ (400- 250) = 1-1/35∙15=0,571.
2.2 Эксплуатационное расчётное значение снеговой нагрузки
Вычисляем по формуле: Se = γfe ∙ S0 ∙ C,
Se = 0,49 ∙ 1,45 ∙ 0,571 = 0,406 кПа.
3.Сосредоточенная нагрузка
P= 1,0 ∙ γ fm = 1,0 ∙ 1,2 = 1,2 кН
4.Суммарная нагрузка
Полная распределённая нагрузка на обрешётку по предельному расчётному значению:
q = (g + Sm) ∙ a = (0,217 + 0,944)∙0,36 = 0,418 кН/м
Эксплуатационное значение:
qe = (ge + Se) ∙ а = (0,184 + 0,406) ∙ 0,36 = 0,212 кН/м
Решение: Определяем расчётные изгибающие моменты.
При первом сочетании нагрузок:
M1= 0,125 ∙ q ∙ 2 = 0,125 ∙ 0,418 ∙ 1,352 = 95,226 ∙ 10-6МН ∙cм
При втором сочетании нагрузок:
M2= 0,0703 ∙g ∙ 2 ∙ а+ 0,207 ∙ Ppac ∙ = 0,0703 ∙ 0,217 ∙ 1,352 ∙ 0,36 + 0,207 ∙ 1,2 ∙ 1,35 =
= 345,348∙10-6 МН∙см.
М2 M1 – второе сочетание нагрузок является расчётным.
Определяем составляющие расчётного изгибающего момента, изгибающие обрешётку относительно осей х и у.
Mx = M2 ∙ cos a = 345,3∙10-6 ∙0,766 = 264,50∙10-6 МН∙см
My = M2 ∙ sin a = 345,3∙10-6 ∙ 0,643 = 222,15∙10-6 МН∙см
Моменты сопротивления бруска:
Условие прочности бруска обрешетки:
Условие выполняется.
Моменты инерции бруска.
Определяем прогиб обрешетки от нормативных нагрузок по первому сочетанию нагрузок.
Составляющие прогибов обрешетки определяем по формулам:
Предельное условие по деформациям:
Вывод: таким образом, принятое сечение удовлетворяет условиям прочности и жесткости.