- •Руководство по проектированию свайных фундаментов
- •Предисловие
- •1. Общие положения
- •2. Виды свай
- •3. Требования к изысканиям
- •4. Основные указания по расчету
- •5. Расчет свай, свай-оболочек и свай-столбов по несущей способности общие указания
- •Сваи-стойки
- •Висячие забивные сваи всех видов
- •Висячие набивные сваи, сваи-оболочки и сваи-столбы
- •Винтовые сваи
- •Учет негативного (отрицательного) трения грунта на боковой поверхности висячих свай
- •6. Определение несущей способности свай и свай-оболочек по результатам полевых исследований
- •Pиc. 18. График статического зондирования
- •7. Расчет свайных фундаментов и их оснований по деформациям
- •8. Проектирование свайных фундаментов
- •9. Особенности проектирования свайных фундаментов в просадочных грунтах
- •Примеры расчетов
- •10. Особенности проектирования и расчета свайных фундаментов в набухающих грунтах
- •11. Особенности проектирования свайных фундаментов на подрабатываемых территориях
- •12. Особенности проектирования свайных фундаментов в сейсмических районах
- •13. Особенности проектирования свайных фундаментов опор воздушных линий электропередачи
- •14. Особенности проектирования свайных фундаментов малоэтажных сельскохозяйственных зданий
- •Методические принципы технико-экономической оценки проектных решений свайных фундаментов
- •Определение модуля деформации грунтов е по результатам компрессионных испытаний
- •Определение состава и объема инженерных изысканий для проектирования фундаментов из висячих свай
- •Расчет несущей способности сваи-оболочки с грунтовым ядром с учетом сопротивления грунта на ее внутренней поверхности
- •Схем грунтовых условий
- •Расчет осадок свайных фундаментов опор мостов
- •Расчет одиночных свай и свайных групп по деформациям
- •Определение стабилизированных осадок свай по результатам их статических испытаний
- •Расчет железобетонных ленточных ростверков свайных фундаментов под кирпичные и крупноблочные стены
- •Расчет железобетонных ленточных (балочных) ростверков свайных фундаментов под крупнопанельные стены
- •Расчет железобетонных плитных ростверков свайных фундаментов под колонны зданий и сооружений
- •Особенности проектирования безростверковых свайных фундаментов крупнопанельных жилых домов
- •Расчет и проектирование фундаментов из коротких козловых свай
- •Расчет свайных фундаментов мостов против глубокого сдвига
- •Расчет свайных фундаментов опор мостов
- •Оглавление
Расчет одиночных свай и свайных групп по деформациям
1. Осадки свай, как и осадки фундаментов на естественном основании, согласно СНиП II-15-74, определяются при помощи расчетной схемы линейно-деформируемого полупространства.
2. Рассматриваются сваи длиной l и диаметром d, расположенные в двухслойном основании. Верхний слой толщины l, который сваи прорезают, имеет модуль сдвига G1 и коэффициент Пуассона 1, а нижний, на который опираются сваи, представляет собой однородное линейно-деформируемое полупространство с характеристиками G2 и 2. Здесь Gi = Eoi/2(1 + i), где Еoi — модуль общей деформации i-го слоя. Осадка головы сваи под действием приложенной к ней вертикальной нагрузки Р равна:
. (1)
Безразмерный коэффициент определяется по формуле
, (2)
где * = 0,171 ln (k G1 l/G2d) — коэффициент, соответствующий абсолютно жесткой свае (EF =);
* = 0,171 ln (k1 l/d) — тот же коэффициент для случая однородного основания с характеристиками G1 и 1;
1 = EF/G1l2 — относительная жесткость сваи;
EF — жесткость ствола сваи на сжатие;
1 — определяется по графику на рис. 1 при = 1;
k — определяется по формуле (3) при = (1 + 2)/2;
k1 — определяется по формуле (3) при = 1.
3. Коэффициент k, входящий в формулы для определения коэффициентов * и *, вычисляется по формуле
k = 2,82 — 3,78 + 2,182. (3)
Показатель , определяющий увеличение осадки за счет сжатия ствола, берется по графику на рис. 1.
Рис. 1. График зависимости (х)
4. Формулами (1), (2) можно пользоваться при нагрузках, не превосходящих предела пропорциональности, и при условии l/d > 5, G1l/G2d > 1. В качестве предела пропорциональности можно в первом приближении принять несущую способность свай, определенную по формуле (7) СНиП II-17-77, с учетом коэффициента надежности. Для случая G1l/G2d < 1, когда свая работает как свая-стойка, а также для свай со значительным уширением пяты, передающих нагрузку в основном через пяту, осадку головы можно приближенно подсчитать по формуле
. (4)
Здесь первый член дает осадку пяты сваи как полусферического штампа диаметром dп на однородном полупространстве (коэффициент 0,22 соответствует значению коэффициента Пуассона 2 = 0,33), а второй определяет сжатие ствола сваи.
5. При подсчете осадок группы свай необходимо учитывать их взаимовлияние. Дополнительная осадка сваи, находящейся на расстоянии w (расстояние измеряется между осями свай) от сваи, к которой приложена нагрузка Р, равна:
, (5)
где
(6)
k — определяется по формуле (3) при = (1 + 2)/2.
6. В отличие от формул (1), (2), которые справедливы только при нагрузках, не превышающих предел пропорциональности, формулы (5), (6) работают при любых нагрузках.
7. Для того чтобы от основания общего вида перейти к двухслойному, описанному в п. 2, нужно осреднить по глубине деформативные характеристики грунта вокруг сваи и под ней. При этом G1 и 1 определяются осреднением соответствующих характеристик грунтов, залегающих до глубины l, равной длине сваи, а для определения G2 и 2 осредняют характеристики грунтов, залегающих на глубину l до 1,5l, т.е. на глубину 0,5l ниже острия сваи. Осреднение проводится по формуле
,
где Х — рассматриваемая характеристика;
hi — толщина i-го слоя грунта, в пределах которого изменением характеристики Х можно пренебречь.
8. Таким образом, расчет осадки каждой сваи в группе при заданном распределении нагрузок между сваями включает:
а) определение деформативных характеристик основания G1, 1, G2, 2;
б) определение осадки сваи под действием приложенной к ней нагрузки;
в) определение дополнительных осадок от действия нагрузок, приложенных к сваям, находящимся от данной на расстоянии, не превышающем kG1l/2G2;
г) суммирование осадок, определенных в пп. «б» и «в».
9. В случае когда распределение нагрузок между сваями в группе неизвестно, формулы (1), (4) и (5) могут использоваться для расчета взаимодействия свайного фундамента с надфундаментной конструкцией. При этом для определения нагрузок на сваи удобно использовать метод сил строительной механики.
Пример расчета. Рассмотрим куст, состоящий из трех буронабивных свай диаметром 0,6 м и длиной 16 м. Расстояние между осями свай w = 2 м (рис. 2, 3). Грунт от поверхности до глубины 8,5 м представляет собой суглинок с модулем деформации Ео = 1000 тс/м2 и коэффициентом Пуассона = 0,36. Ниже залегает супесь с параметрами деформируемости Ео = 2300 тс/м2 и = 0,33.
Рис. 2. Свая и деформативные параметры основания
Рис. 3. План свайного куста
Определим деформационные характеристики приведенного двухслойного основания по п. 7:
тс/м2;
тс/м2;
тс/м2;
;
тс/м2; .
Подсчитаем все необходимые для расчета коэффициенты и параметры:
k1 = 2,82 ‑ 3,780,35 + 2,180,352 = 1,77;
;
k = 2,82 ‑ 3,780,34 + 2,180,342 = 1,79;
;
;
.
Модуль Юнга материала ствола сваи
Е = 2106 тс/м2,
поэтому жесткость ствола на сжатие
тс.
Относительная жесткость сваи
.
По графику (см. рис. 1) находим 1 = 0,85;
,
таким образом полная осадка каждой сваи, если все сваи загружены одинаковой нагрузкой Р, равна (с учетом взаимовлияния):
.
При P = 300 тс
S = 1,3210-4300 = 3,9610-2 4 см.
10. Расчет винтовой сваи, работающей на вдавливающую или выдергивающую нагрузку, по деформациям сводится к ограничению расчетной осевой нагрузки N, тс, действующей на сваю от сооружения (при коэффициенте перегрузки, равном единице):
N rФ, (7)
где r — коэффициент, зависящий от соотношения S/D и определяемый по графику рис. 4 (S — допустимое осевое перемещение, м; D — диаметр лопасти винтовой сваи, м);
Ф — величина несущей способности винтовой сваи, тс, определяемая по формуле [18(14)] или по результатам испытаний сваи осевой вдавливающей или выдергивающей нагрузкой.
Рис. 4. График зависимости r от S/D
Пример 2. Требуется проверить винтовую сваю по деформациям, используя данные примера 17 раздела 5 настоящего Руководства, приняв допустимое перемещение S = 0,01 м и расчетную нагрузку N = 60 тс.
Находим .
По графику рис. 3 определяем r = 0,62;
rФ = 0,6285,4 = 52,9 тс.
Условие (7) не удовлетворяется, так как 60 тс > 52,9 тс. В соответствии с приведенным расчетом по деформациям следует расчетную нагрузку на сваю N принять не более 52,9 тс, увеличив для этого число свай.
Пример 3. Требуется проверить сваю по деформациям, используя данные примера 17 и приняв допустимое перемещение S = 0,02 м и расчетную нагрузку N = 60 тc.
Находим .
По графику рис. 3 определяем r = 0,78;
rФ = 0,7885,4 = 66,6 тс.
Условие (7) удовлетворяется, так как 60 тс < 66,6 тс.
ПРИЛОЖЕНИЕ 8