- •Руководство по проектированию свайных фундаментов
- •Предисловие
- •1. Общие положения
- •2. Виды свай
- •3. Требования к изысканиям
- •4. Основные указания по расчету
- •5. Расчет свай, свай-оболочек и свай-столбов по несущей способности общие указания
- •Сваи-стойки
- •Висячие забивные сваи всех видов
- •Висячие набивные сваи, сваи-оболочки и сваи-столбы
- •Винтовые сваи
- •Учет негативного (отрицательного) трения грунта на боковой поверхности висячих свай
- •6. Определение несущей способности свай и свай-оболочек по результатам полевых исследований
- •Pиc. 18. График статического зондирования
- •7. Расчет свайных фундаментов и их оснований по деформациям
- •8. Проектирование свайных фундаментов
- •9. Особенности проектирования свайных фундаментов в просадочных грунтах
- •Примеры расчетов
- •10. Особенности проектирования и расчета свайных фундаментов в набухающих грунтах
- •11. Особенности проектирования свайных фундаментов на подрабатываемых территориях
- •12. Особенности проектирования свайных фундаментов в сейсмических районах
- •13. Особенности проектирования свайных фундаментов опор воздушных линий электропередачи
- •14. Особенности проектирования свайных фундаментов малоэтажных сельскохозяйственных зданий
- •Методические принципы технико-экономической оценки проектных решений свайных фундаментов
- •Определение модуля деформации грунтов е по результатам компрессионных испытаний
- •Определение состава и объема инженерных изысканий для проектирования фундаментов из висячих свай
- •Расчет несущей способности сваи-оболочки с грунтовым ядром с учетом сопротивления грунта на ее внутренней поверхности
- •Схем грунтовых условий
- •Расчет осадок свайных фундаментов опор мостов
- •Расчет одиночных свай и свайных групп по деформациям
- •Определение стабилизированных осадок свай по результатам их статических испытаний
- •Расчет железобетонных ленточных ростверков свайных фундаментов под кирпичные и крупноблочные стены
- •Расчет железобетонных ленточных (балочных) ростверков свайных фундаментов под крупнопанельные стены
- •Расчет железобетонных плитных ростверков свайных фундаментов под колонны зданий и сооружений
- •Особенности проектирования безростверковых свайных фундаментов крупнопанельных жилых домов
- •Расчет и проектирование фундаментов из коротких козловых свай
- •Расчет свайных фундаментов мостов против глубокого сдвига
- •Расчет свайных фундаментов опор мостов
- •Оглавление
Определение стабилизированных осадок свай по результатам их статических испытаний
1. Расчет осадок во времени фундаментов из свай, работающих как одиночные, рекомендуется производить по результатам статических испытаний пробных свай, расположенных в контуре здания или сооружения. Статические испытания должны быть выполнены по ГОСТ 5686 — 78 с условной стабилизацией не более 0,1 мм за 1 ч, если под нижними концами свай залегают грунты песчаные или глинистые с консистенцией от твердой до тугопластичной, и не более 0,1 мм за 2 ч, если под нижними концами свай залегают глинистые грунты от мягкопластичной до текучей консистенции.
2. Предварительно стабилизированная осадка сваи Spi от постоянной нагрузки, соответствующей ступени нагрузки pi с учетом фактора времени, может быть определена по упрощенной методике путем вычисления ее по формуле
Spi = 1 + 2 + St2, (1)
где 1 — осадка сваи, полученная при статических испытаниях от нагрузки, предшествующей ступени pi,
2 — осадка за время увеличения нагрузки на ступень (принимается равной дополнительной осадке сваи при испытаниях спустя 5 мин с момента приложения ступени нагрузки);
St2 — расчетная осадка сваи за время t2, которая вычисляется по формуле
, (2)
где St1 — принимают равным значению осадки сваи спустя 3 ч с момента увеличения нагрузки на ступень (при t1 = 3 ч) за вычетом осадки 2.
Для расчета осадки St2 и времени t2 за условную стабилизацию осадки принимают ее скорость vs стаб 1 мм/год.
Значения Sp1, 1, 2, St1 и St2 показаны на рис. 1.
Значения t2 в зависимости от St1 приведены в табл. 1.
Рис. 1. Схема расчета осадки сваи
Таблица 1
St1 |
t2, год |
St1 |
t2, год |
0 |
0 |
1,2 |
13 |
0,3 |
2 |
1,4 |
16 |
0,5 |
3 |
1,6 |
20 |
0,6 |
5 |
1,8 |
23 |
0,7 |
6 |
2 |
27 |
0,8 |
7 |
3 |
47 |
0,9 |
8 |
4 |
72 |
1 |
10 |
5 |
100 |
Примечание. Значения t2 при промежуточных величинах St1, определяют интерполяцией.
3. Окончательно осадка сваи S при постоянной нагрузке Р в момент времени t > tу.с определяется по формуле
, (3)
где Sy.c — условно стабилизированная осадка пробной сваи, мм, определяемая по графику S = f(P) статических испытаний при нагрузке Р;
y.c — величина условной стабилизации, мм/ч;
ty.c — время, ч, необходимое для достижения условной стабилизации при нагрузке Р и определяемое по графикам S = f(t);
t — время, ч, действия нагрузки Р;
т — коэффициент, вычисляемый по результатам статических испытаний пробных свай по формуле
, (4)
где mj — частное значение коэффициента для j-й ступени нагрузки, характеризующейся развитой во времени и затухающей кривой S=f(t), определяемой в соответствии с указаниями п. 4 настоящего приложения;
k — число ступеней нагрузки, для которых определяется тj.
4. Для определения коэффициента т, строится график зависимости скорости осадки свай от времени t в логарифмических координатах, состоящий из двух прямых с точкой пересечения в момент времени tп. Коэффициент тj представляет собой абсолютную величину тангенса угла наклона прямой при tп < t ty.c и вычисляется по формуле
, (5)
где
; (6)
здесь n — число опытных точек на графике = f(t) при tп < t ty.c.
5. Время полной стабилизации осадки tстаб определяется по формуле
, (7)
где стаб — критерий полной стабилизации, например, 1 мм/год.
Пример 1. Определить стабилизированную осадку сваи Sp от постоянной нагрузки, соответствующей ступени нагрузки Pi = 55 тс по упрощенной методике. В соответствии с результатами статических испытаний (см. рис. 1) значения: 1 = 3,5 мм; 2 = 0,3 мм; St1 = 0,8 мм.
Решение. По табл. 1 время достижения стабилизации осадки, соответствующее скорости vв = 1 мм/год, при St1 = 0,8 мм, равно t2 =7 лет.
По формуле (2) вычисляем St2:
мм.
Стабилизированную осадку сваи определим по формуле (1):
Spi = 1 + 2 + St2 = 3,5 + 0,3 + 21,2 = 25 мм.
Пример 2. Требуется определить конечную осадку фундамента из свай, работающих как одиночные, время стабилизации осадки и коэффициент перехода . Нагрузка на одну сваю 50 тс. Нижние концы свай залегают в суглинке мягкопластичной консистенции. Статические испытания пробной сваи выполнены с условной стабилизацией 0,1 мм за 2 ч. Результаты испытаний приведены на рис. 2.
Рис. 2. Графики зависимости S = f(p) и S = f(t)
Решение. В логарифмических координатах графики зависимости скорости осадки пробной сваи от времени (рис. 3) имеют точку перелома при tп = 1,5 — 4 ч. В интервале времени tп < t ty.c значения коэффициента тj для ступеней нагрузки 40, 45, 50 и 55 тс определяются по формуле (5). Подготовительные вычисления сведены в табл. 2.
Рис. 3. Графики зависимости скорости осадки сваи от времени по ступеням нагрузки
Таблица 2
P1, тс |
ti, ч |
lg ti |
|
(lg ti)2 |
|
, мм/ч |
lg |
|
lg lg ti |
|
n |
40 |
2,5 |
0,398 |
|
0,1584 |
|
0,15 |
–0,824 |
|
–0,328 |
|
|
|
3,5 |
0,544 |
|
0,296 |
|
0,13 |
–0,886 |
|
–0,482 |
|
|
|
5 |
0,699 |
|
0,4885 |
|
0,1 |
–1 |
|
–0,699 |
|
|
|
7 |
0,845 |
|
0,714 |
|
0,075 |
–1,125 |
|
–0,951 |
|
|
|
10 |
1 |
3,486 |
1 |
2,657 |
0,05 |
–1,301 |
–5,136 |
–1,301 |
–3,761 |
5 |
45 |
2,5 |
0,398 |
|
0,1584 |
|
0,2 |
–0,699 |
|
–0,2782 |
|
|
|
3,5 |
0,544 |
|
0,296 |
|
0,15 |
–0,824 |
|
–0,448 |
|
|
|
5 |
0,699 |
|
0,4886 |
|
0,11 |
–0,9586 |
|
–0,67 |
|
|
|
7 |
0,854 |
|
0,714 |
|
0,1 |
‑1 |
|
–0,854 |
|
|
|
9 |
0,954 |
|
0,9103 |
|
0,075 |
–1,125 |
|
–1,073 |
|
|
|
11 |
1,041 |
|
1,0845 |
|
0,06 |
–1,222 |
|
–1,272 |
|
|
|
13 |
1,114 |
5,595 |
1,2409 |
4,893 |
0,05 |
–1,301 |
–7,1296 |
–1,449 |
–6,0442 |
7 |
50 |
2,5 |
0,398 |
|
0,1584 |
|
0,2 |
–0,699 |
|
–0,2782 |
|
|
|
3,5 |
0,544 |
|
0,296 |
|
0,15 |
–0,824 |
|
–0,448 |
|
|
|
5 |
0,699 |
|
0,4886 |
|
0,125 |
–0,903 |
|
–0,631 |
|
|
|
7 |
0,854 |
|
0,714 |
|
0,1 |
–0,903 |
|
–0,854 |
|
|
|
9 |
0,954 |
|
0,9106 |
|
0,075 |
–1,125 |
|
–1,073 |
|
|
|
11 |
1,041 |
|
1,0845 |
|
0,075 |
–1,125 |
|
–1,171 |
|
|
|
13 |
1,114 |
|
1,2409 |
|
0,05 |
–1,222 |
|
–1,3612 |
|
|
|
15 |
1,176 |
6,771 |
1,3832 |
6,2758 |
0,05 |
–1,301 |
–8,199 |
–1,5301 |
–7,3465 |
8 |
55 |
4,5 |
0,653 |
|
0,4264 |
|
0,25 |
–9,602 |
|
–0,3931 |
|
|
|
6 |
0,778 |
|
0,6053 |
|
0,2 |
–0,699 |
|
–0,5438 |
|
|
|
8 |
0,903 |
|
0,8154 |
|
0,15 |
–0,824 |
|
–0,74407 |
|
|
|
10 |
1 |
|
1 |
|
0,125 |
–0,903 |
|
–0,903 |
|
|
|
12 |
1,079 |
|
1,1642 |
|
0,11 |
–0,939 |
|
–1,0348 |
|
|
|
14 |
1,146 |
|
1,3133 |
|
0,1 |
–1 |
|
–1,146 |
|
|
|
20 |
1,301 |
|
1,6926 |
|
0,075 |
–1,125 |
|
–1,4636 |
|
|
|
25 |
1,398 |
|
1,9544 |
|
0,06 |
–1,222 |
|
–1,7084 |
|
|
|
36 |
1,556 |
9,814 |
2,4211 |
11,393 |
0,05 |
–1,301 |
–6,635 |
–2,0244 |
–9,9612 |
9 |
;
;
;
.
Коэффициент т определим по формуле (4):
.
Время полной стабилизации осадки при нагрузке 50 тc определим по формуле (7), подставив tу.c = 15 час и Sстаб = 1 мм/год:
= 36514 ч 4,17 года.
Конечную осадку сваи определим по формуле (3), подставив t = 36514 ч и Sy.c = 9,5 мм:
мм.
Определим коэффициент перехода :
.
Пример 3. Требуется определить конечную осадку фундамента из свай, работающих как одиночные, время стабилизации осадки и коэффициент перехода . Нагрузка на одну сваю 50 тс. Нижние концы свай залегают в суглинке тугопластичной консистенции. Статические испытания пробной сваи выполнены с условной стабилизацией 0,1 мм за 2 ч. Результаты испытаний приведены на рис. 4.
Рис. 4. Графики зависимости скорости осадки сваи от времени по ступеням нагрузки
Решение. В логарифмических координатах графики зависимости скорости осадки пробной сваи от времени (рис. 5) имеют точки перелома при tп = 1 — 3 ч. В интервале времени tп < t ty.c значения коэффициента тj для ступеней нагрузки 33,6; 38,4; 48 и 52,8 тс определяются по формуле (5). Подготовительные вычисления сведены в табл. 3.
Рис. 5. Графики зависимости скорости осадки свай от времени по ступеням нагрузки
Таблица 3
P1, тс |
ti, ч |
lg ti |
|
(lg ti)2 |
|
, мм/ч |
lg |
|
lg lg ti |
|
n |
33,6 |
1,25 |
0,0969 |
|
0,0094 |
|
0,3 |
–0,523 |
|
–0,0507 |
|
|
|
2 |
0,301 |
|
0,0906 |
|
0,15 |
–0,824 |
|
–0,248 |
|
|
|
3 |
0,477 |
|
0,2275 |
|
0,1 |
–1 |
|
–0,477 |
|
|
|
5 |
0,699 |
1,5739 |
0,4886 |
0,8161 |
0,05 |
–1,301 |
–3,648 |
–0,9094 |
–1,6851 |
4 |
38,4 |
1,25 |
0,0969 |
|
0,0094 |
|
0,4 |
–0,3979 |
|
–0,0386 |
|
|
|
3 |
0,477 |
|
0,2275 |
|
0,125 |
–0,8931 |
|
–0,426 |
|
|
|
5 |
0,699 |
|
0,4886 |
|
0,075 |
–1,1249 |
|
–0,7863 |
|
|
|
6 |
0,7782 |
2,0511 |
0,6056 |
1,3311 |
0,05 |
–1,301 |
–3,7169 |
–1,0124 |
–2,2633 |
4 |
48 |
1,25 |
0,0969 |
|
0,0094 |
|
0,41 |
–0,3872 |
|
–0,0375 |
|
|
|
2 |
0,301 |
|
0,0906 |
|
0,3 |
–0,523 |
|
–0,1574 |
|
|
|
3 |
0,477 |
|
0,2275 |
|
0,2 |
–0,699 |
|
–0,3334 |
|
|
|
4 |
0,6021 |
|
0,3625 |
|
0,15 |
–0,824 |
|
–0,4961 |
|
|
|
6 |
0,7782 |
|
0,6056 |
|
0,1 |
–1 |
|
–0,7782 |
|
|
|
7 |
0,845 |
|
0,714 |
|
0,075 |
–1,1249 |
|
–0,9505 |
|
|
|
9 |
0,9542 |
4,0554 |
0,9105 |
2,9201 |
0,05 |
–1,301 |
–5,8591 |
–1,2444 |
–3,9945 |
7 |
52,8 |
2,75 |
0,4493 |
|
0,2019 |
|
0,6 |
–0,2219 |
|
–0,0997 |
|
|
|
3,5 |
0,5441 |
|
0,296 |
|
0,4 |
–0,3979 |
|
–0,2165 |
|
|
|
5 |
0,699 |
|
0,4886 |
|
0,3 |
0,523 |
|
–0,3656 |
|
|
|
6,5 |
0,8295 |
|
0,6881 |
|
0,2 |
0,699 |
|
–0,5798 |
|
|
|
8 |
0,9031 |
|
0,8156 |
|
0,175 |
0,757 |
|
–0,6837 |
|
|
|
10 |
1 |
|
1 |
|
0,125 |
0,8931 |
|
–0,8931 |
|
|
|
12 |
1,0792 |
|
1,1647 |
|
0,1 |
1 |
|
–1,0792 |
|
|
|
14 |
1,1461 |
6,6503 |
1,3135 |
5,9684 |
0,1 |
1 |
–5,4919 |
–1,1461 |
–5,0595 |
8 |
;
;
;
.
Коэффициент т определим по формуле (4):
.
Время tу.c, необходимое для достижения сваей условной стабилизации 0,1 мм за 1 ч при нагрузке 50 тс, определим интерполяцией tу.c = 8,5 ч.
Время полной стабилизации осадки при нагрузке 50 тс определим по формуле (7), подставив tу.c = 8,5 ч. у.с = 0,1 мм/ч и стаб = 1 мм/год:
= 2407 ч = 100,3 сут.
Конечную осадку сваи определим по формуле (3) при t = 2407 ч; у.с = 0,1 мм/ч; tу.c = 8,5 ч и Sу.с = 14,7 мм:
мм.
Подставив в формулу (3) t = , получим S = 19,42 мм.
Определим коэффициент перехода :
.
ПРИЛОЖЕНИЕ 9