- •10.1 Назначение и типы компрессоров
- •10.2 Термодинамический анализ работы компрессора
- •10.3 Многоступенчатое сжатие
- •10.4 Расход мощности на привод компрессора
- •10.5 Индикаторная диаграмма поршневого компрессора
- •10.6 Изотермический и адиабатный к.П.Д. Компрессора
- •11.1 Циклы поршневых двигателей внутреннего сгорания
- •11.2 Циклы газотурбинных установок
- •11.5 Сравнение циклов гту
- •11.6 Методы повышения к.П.Д. Гту
- •12.1 Цикл Карно для водяного пара и его недостатки
- •12.2 Цикл Ренкина
- •12.3 Влияние параметров пара на термический к.П.Д. Цикла Ренкина
- •12.4 Регенеративный цикл для водяного пара
- •12.5 Теплофикационные циклы
- •12.6 Циклы бинарных парогазовых установок
- •12.7 Методы прямого преобразования энергии
- •13.1 Общие характеристики холодильного цикла
- •13.2 Цикл воздушной холодильной установки
- •13.3 Цикл парокомпрессионной холодильной установки
- •13.4 Цикл пароэжекторной холодильной установки
- •13.5 Абсорбционные холодильные установки
- •13.6 Цикл теплового насоса
- •14.1 Основные понятия термодинамики химических реакций
- •14.2 Тепловой эффект химических реакций
- •14.3 Закон Гесса и его следствия
- •14.4 Закон Кирхгофа
- •14.5 Скорость химической реакции и закон действующих масс
- •14.6 Обратимость реакций и химическое равновесие
- •14.7 Степень диссоциации и ее связь с константой равновесия
- •14.8 Термодинамические условия равновесия химических реакций
- •14.9 Свободная энергия и изобарный потенциал как характеристические функции
- •14.10 Максимальная работа химических реакций
- •14.11 Уравнение Гиббса –Гельмгольца
- •14.12 Максимальная работа как мера химического сродства
- •14.13 Уравнение изотермы химической реакции
- •14.14 Закон Вант – Гоффа
- •14.15 Зависимость скорости реакции от температуры
- •14.16 Тепловой закон Нернста
12.6 Циклы бинарных парогазовых установок
Рисунок 12.16
У
Рисунок 12.17
Воздух, сжатый в компрессоре 1, подается в камеру сгорания парогенератора 2, работающего на жидком или газообразном топливе, сжигаемом под давлением. Продукты сгорания топлива, охладившись до приемлемой температуры (в данном случае до 700 – 800 °С) в парогенераторе, расширяются до атмосферного давления в газовой турбине 3, а затем, охладившись в противоточном регенеративном подогревателе 4 до температуры 40 – 50 °С, удаляются в атмосферу. Перегретый пар, полученный в парогенераторе, расширяется в паровой турбине 5, затем направляется в конденсатор 6, а конденсат его, нагревшись за счет тепла отработавших газов газовой турбины, поступает в качестве питательной воды в парогенератор.
Рисунок 12.18
4-1.
В связи с этим кратность расхода газа m (расход газа в килограммах на килограмм пара) может быть определена из уравнения теплового баланса регенеративного подогревателя
, (12.14)
откуда
.
Работа парогазового цикла слагается из работы парового цикла
и работы газового цикла
.
Теплота, затрачиваемая на весь цикл, также складывается из теплоты, затрачиваемой в процессе 9-10-5 на паровой цикл,
и теплоты, затрачиваемой в процессе 2-3 на газовый цикл
.
Таким образом, термический к.п.д. рассматриваемого парового цикла составит
. (12.15)
Помимо рассматриваемой здесь схемы существуют и другие схемы парогазовых установок, также имеющие существенные преимущества по сравнению со схемами как чисто газовых, так и чисто паровых теплосиловых установок. Известны схемы с использованием отработавших газов газовой турбины в парогенераторе, где они играют роль греющего агента, а также схемы, в которых продукты сгорания топлива и пар, образующийся в парогенераторе, смешиваются и полученная смесь используется в турбине в качестве рабочего тела.
Применение парогазовых циклов позволяет повысить общий к.п.д. установки до 0,55 – 0,6, и они находят все более широкое применение, особенно возрастает их значение, когда будет решена проблема создания высокотемпературной газовой турбины, которая сможет работать на газе с температурой около 10000С.