- •Реферат
- •Введение
- •Содержание
- •1. Исходные данные
- •2. Подбор типовых конструкций и компоновка конструктивной схемы здания
- •2.1. Компоновка поперечной рамы
- •2.2. Определение размера колонн по высоте
- •2.3. Выбор типа и подбор сечения колонн
- •2.4. Подсчет нагрузок на поперечную раму
- •2.4.1. Постоянные нагрузки
- •2.4.2. Переменные нагрузки
- •2.4.2.1. Снеговая нагрузка
- •2.4.2.2. Крановые нагрузки
- •2.4.2.3. Ветровая нагрузка
- •3.4. Определение усилий в колоннах рамы
- •3.5. Надкрановая часть колонны.
- •3.6. Подкрановая часть колонны.
- •Расчет фундамента под крайнюю колонну.
- •4.1. Конструктивное решение.
- •4.2. Определение нагрузок и усилий, действующих на основание и фундамент.
- •4.3. Определение размеров подошвы фундамента.
- •4.4. Расчет тела фундамента.
- •Расчёт подколонника
- •Расчёт плитной части фундамента.
- •Расчёт фундамента на продавливание.
- •Расчёт подколонника
- •Расчёт плитной части фундамента.
- •Расчёт фундамента на продавливание.
- •5. Расчёт предварительно напряжённой сегментной фермы пролётом 24м.
- •5.1. Исходные данные :
- •5.2. Определение нагрузок на ферму и усилий в стержнях.
- •5.3. Расчёт нижнего пояса фермы.
- •5.4. Определение напряжений в нижнем поясе фермы.
- •Назначаем величину предварительного напряжения
- •Определяем потери предварительного напряжения
- •5.5. Расчёт по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента.
- •5.6. Расчёт верхнего пояса фермы.
- •5.7. Расчёт стойки фермы.
- •5.8. Расчет сжатого раскоса фермы.
- •5.9. Расчет растянутого раскоса фермы.
- •Литература
5.3. Расчёт нижнего пояса фермы.
Сечение пояса . Для расчёта выбираем максимальные усилия возникающие в поясе:
Стержни 10 и 11 : Nsd=1555,91 кН.
c=2см.
Для прямоугольного сечения выполняется условие
Имеет место случай малого эксцентриситета, когда всё сечение растянуто.
Тогда:
где
Площадь арматуры Ast2:
где
Общая площадь армирования не должна быть менее
,
принимаем армирование 8 20 S800 Ast= 25,14см2
5.4. Определение напряжений в нижнем поясе фермы.
Назначаем величину предварительного напряжения
с учётом допустимых отклонений р значения предварительного напряжения таким образом, чтобы выполнялись условия
Принимаем значение . Значение р при механическом способе натяжения арматуры , что составляет 0,05*800=40МПа
Определяем потери предварительного напряжения
Технологические потери
Потери от релаксации напряжений арматуры определяем по формуле
Потери от температурного перепада для бетона класса С30/37
где - разность между температурой нагрева арматуры и неподвижных упоров
Потери, вызванные деформациями стальной формы
Данный вариант изготовления конструкции предусматривает натяжение арматуры на упоры стенда, поэтому потери от деформаций форм равны нулю
Потери, вызванные трением напрягаемой арматуры о огибающие приспособления
Принимаем равными нулю ввиду отсутствия последних
Потери предварительное напряжения арматуры от деформации анкеров, расположенных в зоне натяжных устройств при натяжении на упоры определяем по формуле:
где l – длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров стенда), мм
l=25000мм
- обжатие опрессованных шайб, принимаемое равным 2мм;
2.4.6. Потери, вызванные упругой деформацией бетона определяем по формуле:
где
Р0,с – усилие предварительного напряжения с учётом потерь, реализованных к моменту обжатия бетона.
Усилие предварительного обжатия Pm.0 к моменту времени t=t0, действующие непосредственно после передачи усилия предварительного обжатия на конструкцию должно быть не более:
где - условие выполняется
Эксплутационные потери
Реологические потери предварительного напряжения, вызванные ползучестью и усадкой бетона, а также длительной релаксацией напряжений в арматуре следует определять по формуле:
где - потери предварительного напряжения, вызванные ползучестью, усадкой и релаксацией на расстоянии х от анкерного устройства в момент времени t;
- ожидаемые относительные деформации усадки бетона к моменту времени t>100 суток;
здесь - физическая часть усадки при испарении из бетона влаги, определяется по табл. 6.3[1]
при относительной влажности для цеха RH=60%;
-относительная деформация химической усадки, обусловленная процессами твердения вяжущего.
здесь
Ф(t,t0) – коэффициент ползучести бетона за период времени от t0 до t суток, принимаем по рис. 6.1[1] при Ф(t,t0)=1,3
- напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от практически постоянной комбинации нагрузок, включая собственный вес;
- начальное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия ( с учётом технологических потерь t=t0);
- изменение напряжений в напрягаемой арматуре в расчётном сечении, вызванные релаксацией арматурной стали. Определяем по табл. 9.2 и 9.3 [1] в зависимости от уровня напряжений , принимая , - напряжения в арматуре, вызванные натяжением ( с учётом технологических потерь t=t0) и от действия практически постоянной комбинации нагрузок
для и первого релаксационного класса арматуры потери начального предварительного напряжения составляют 7,3%;
Ас и Iс – соответственно площадь и момент инерции бетонного сечения
Среднее значение усилия предварительного обжатия Pm.t в момент времени t>t0 (с учётом всех потерь) не должно быть большим, чем это установлено условиями:
- условие выполняется
- условие выполняется