- •121099, Москва, Шубинский пер., 6
- •Глава 1. Оптические кабели
- •Глава 2. Оптические волокна
- •Глава 3. Основные материалы, используемые при изготовлении оптических кабелей
- •Глава 4. Конструкции и параметры оптических кабелей
- •Глава 5. Кабельная арматура и оборудование для монтажа оптических кабелей
- •Глава 6. Способы прокладки оптических кабелей
- •Глава 7. Измерительные приборы
- •Предисловие
- •Глава 1 Оптические кабели
- •1.1. Классификация оптических кабелей
- •1.2. Основные конструктивные элементы ок
- •1.3. Технические требования к оптическим кабелям
- •Глава 2 Оптические волокна
- •2.1. Структура, технология изготовления и типы оптических волокон
- •2.1.1. Общие положения
- •2.1.2. Материалы для изготовления оптических волокон
- •2.1.4. Типы оптических волокон
- •Одномодовое волокно
- •2.2. Характеристики оптических волокон
- •2.2.1. Оптические и передаточные характеристики
- •2.2.2. Нелинейные характеристики
- •2.2.3. Геометрические характеристики
- •2.2.4. Механические характеристики и эксплуатационная надежность
- •2.2.5. Характеристики ов при воздействии внешних факторов
- •2.3. Рекомендации мсэ-т по характеристикам и методам измерений параметров оптических волокон и кабелей
- •2.4. Оптические волокна, представленные на российском рынке, и их характеристики
- •Глава 3 Основные материалы, используемые при изготовлении оптических кабелей
- •3.1. Общие сведения
- •3.2. Краски («чернила») для оптических волокон
- •3.3. Гидрофобные заполнители
- •3.4. Материалы для скрепления элементов сердечника ок
- •3.5. Материалы для силовых элементов ок
- •3.6. Материалы для комбинированных оболочек (алюминиевая и стальная ленты с полимерным покрытием)
- •3.7. Материалы для изготовления оболочек ок
- •Глава 4 Конструкции и параметры оптических кабелей
- •4.1. Основные производители оптических кабелей
- •4.2. Номенклатура оптических кабелей
- •4.3. Оптические кабели сп зао «офс Связьстрой-1», Волоконно-оптическая кабельная компания
- •4.4. Оптические кабели сп зао «Москабель-Фуджикура»
- •4.5. Оптические кабели сп зао «Самарская оптическая кабельная компания»
- •4.6. Оптические кабели зао «окс 01»
- •4.7. Оптические кабели ооо «Оптен»
- •4.8. Оптические кабели зао «Сарансккабель-Оптика»
- •4.9. Оптические кабели оао «Севкабель», зао «Севкабель-Оптик»
- •4.10. Оптические кабели зао «Трансвок»
- •Технические параметры
- •4.11. Оптические кабели ооо «Эликс-кабель»
- •4.11.1. Кабели связи со свободно уложенными оптическими волокнами
- •4.11.2. Кабели связи с оптическими волокнами в плотном буферном исполнении
- •4.12. Оптические кабели зао нф «Электропровод»
- •4.13. Оптические кабели зао «Яуза-кабель»
- •Глава 5 Кабельная арматура и оборудование для монтажа оптических кабелей
- •5.1. Муфты для монтажа оптических кабелей
- •5.2. Аппараты для сварки оптических волокон, механические соединители оптических волокон
- •5.3. Кроссовое оборудование
- •Оптические шнуры
- •5.5. Устройства различного назначения для линейно-кабельных сооружений
- •Глава 6 Способы прокладки оптических кабелей
- •Прокладка оптических кабелей в грунт
- •6.2. Прокладка оптических кабелей в кабельной канализации
- •6.3. Пневмопрокладка оптических кабелей в защитные пластмассовые трубы
- •6.4. Подвеска ок на опорах линий связи, опорах контактной сети и высоковольтных линиях автоблокировки железных дорог, опорах линий электропередачи
- •6.5. Ввод оптических кабелей в объекты связи
- •Глава 7 Измерительные приборы
- •7.1. Общие сведения
- •7.2. Средства эксплуатационного контроля линий электросвязи
- •7.2.1. Рефлектометр оптический универсальный типа mts 5100е/5200е
- •7.2.2. Оптический мини-рефлектометр типа aq-7250
- •7.2.3. Оптический мини-рефлектометр типа ftb-100
- •7.2.4. Универсальная измерительная система ftb-300
- •Оптический рефлектометр малогабаритный типа сма-4000
- •7.2.6. Измеритель средней мощности оптического излучения типа «Алмаз-21»
- •7.2.7. Источник оптического излучения типа «Алмаз-11»
- •7.2.8. Тестер оптический портативный серии gn-6025
- •7.3. Другие оптические приборы
- •7.3.1. Аттенюатор оптический типа ola-15
2.2. Характеристики оптических волокон
Создание современных волоконно-оптических линий связи требует все более высокого качества оптического волокна и жесткого контроля за его параметрами, каждый из которых обеспечивает те или иные функции системы. Так, для оптимизации бюджета потерь и длин регенерационных участков магистральных волоконно-оптических линий связи крайне важно четко контролировать коэффициент затухания. Коэффициент хроматической дисперсии определяет то предельное расстояние, на которое может передаваться оптический сигнал с заданными спектральными характеристиками при заданных требованиях к качеству передачи. В системах со спектральным уплотнением величина дисперсии влияет на степень проявления нелинейных эффектов и связанные с этим перекрестные помехи.
Диаметр модового поля, его неконцентричность по отношению к оболочке волокна, диаметр сердцевины волокна и ее некруглость, радиус собственной кривизны ОВ играют важную роль для минимизации потерь в местах сварных соединений и обеспечения их качества. Кроме того, асимметрия сердцевины вызывает появление поляризационной модовой дисперсии.
Стабильность затухания при макро- и микроизгибах, высокая механическая прочность ОВ и большие длины волокна (кабеля) позволяют оптимизировать процесс каблирования, прокладки и монтажа кабеля, а также техническое обслуживание линейных трактов. Механическая прочность ОВ является основным фактором, определяющим надежность и долговечность оптического кабеля и линии связи.
2.2.1. Оптические и передаточные характеристики
Затухание и дисперсия — два основных параметра оптического волокна, стремление к оптимизации которых определило, в основном, ход развития волоконно-оптической технологии.
Затухание в оптическом волокне
Величина затухания в ОВ описывает уменьшение интенсивности излучения по мере его прохождения по волокну.
Затухание на длине волны между поперечными сечениями волокна 1 и 2, находящимися на расстоянии L км, определяется как [2.7]:
дБ (4)
где — интенсивность импульса на входе в поперечное сечение 1, — интенсивность импульса на выходе из поперечного сечения 2.
Коэффициент затухания , или затухание на единицу длины волокна, не зависит от длины волокна и рассчитывается как:
дБ/км. (5)
Оптические потери в кварцевом оптическом волокне а определяются, в основном, тремя факторами (рис. 2.6):
поглощением излучения материалом ;
рэлеевским рассеянием ;
- потерями на излучение
Полные оптические потери в общем виде можно представить как:
(6)
Рис. 2.6. Спектральная зависимость оптических потерь кварцевого одномодового ОВ и составляющие ее механизмы [2.5]: 1 — спектральное поглощение кварцевого одномодового волокна с гидроксильными пиками на длинах волн 0,95; 1,25; 1,38 мкм; 2 — собственное поглощение в ультрафиолетовой области спектра; 3 — собственное поглощение в инфракрасной области спектра; 4 — рэлеевское рассеяние; 5 — потери на излучение, вызванные волноводными нерегулярностями
Потери на поглощение. Состоят из собственных оптических потерь в кварцевом стекле ОВ и избыточных потерь, вызванных поглощением излучения на примесях.
Собственные оптические потери обусловлены краями основных полос фундаментального поглощения в ультрафиолетовой и ближней инфракрасной областях спектра. Первая полоса обусловлена природой химической связи Si-O, а длинноволновый край поглощения — собственными колебаниями связи Si-O и ее обертонами. На рабочей длине волны 1550 нм поглощение длинноволнового края сказывается незначительно, что обеспечивает предельно низкие для кварцевого ОВ потери в этой области. В области длин волн, больших 1600 нм, потери на инфракрасное поглощение доминируют.
Избыточные потери поглощения вызываются наличием поглощающих примесей, среди которых наибольшее влияние оказывают ионы гидроксила . Среди ряда полос поглощения, причиной которых является наличие ионов в кварцевом стекле, наиболее интенсивной является полоса поглощения на длине волны 1383 нм, обусловленная комбинацией обертонов основной полосы поглощения ионов (2,73 мкм) и колебаний кремнекислородной решетки кварцевого стекла. Эта полоса поглощения в рабочей области спектра кварцевого ОВ носит название гидроксильного пика.
Рэлеевское рассеяние. Является причиной собственных оптических потерь кварцевого стекла, которые также имеют в основе фундаментальный механизм — рассеяние излучения на флуктуациях плотности или показателя преломления (размером ), замороженных в стекле в процессе его изготовления.
Оптические потери, вызванные рэлеевским рассеянием, уменьшаются с возрастанием длины волны по закону , и именно они определяют основной вклад в потери на длине волны 1550 нм, где потери для кварцевого волокна минимальны.
Потери на излучение. Вызываются волноводными нерегулярностями, которые обусловлены, в основном, наличием макро- и микроизгибов ОВ и нерегулярностей геометрии ОВ с периодом менее 1 мм, когда энергия направляемых мод передается в моды излучения. Потери на излучение на макро- и микроизгибах ОВ возникают при любых отклонениях положения отрезка ОВ от прямолинейного и вызваны выходом некоторого количества излучения в оболочку и его потерей. Потери на излучение на макроизгибах возникают, когда радиус изгиба ОВ во много раз превышает диаметр его оболочки (рис. 2.7, а). В этом случае угол падения луча на границе «сердцевина-оболочка» в месте изгиба становится меньше критического угла полного внутреннего отражения , и луч выходит из сердцевины, что приводит к увеличению оптических потерь.
Рис. 2.7. Потери на излучение в оптических волокнах: а) на макроизгибах (многомодовое ОВ), б) на микроизгибах: 1 — сердцевина ОВ; 2 — оболочка ОВ; 3 — оптическое волокно; 4 — защитное полимерное покрытие, где а — диаметр сердцевины; b — диаметр оболочки; R — радиус изгиба; — критический угол
Микроизгибы вызываются случайными отклонениями ОВ от его номинального осевого положения, амплитуда отклонений составляет менее 3 мкм, а период — менее 1 мм. (рис. 2.7, б). Причинами микроизгибов являются деформации растяжения и сжатия ОВ при изменениях температуры, наложении оболочек, скрутке при изготовлении кабеля.
Рабочие диапазоны длин волн. В современных линиях связи, где материалом среды передачи является кварцевое оптическое волокно, используются несколько рабочих диапазонов длин волн излучения (окон прозрачности), которые обозначены на кривой спектрального затухания кварцевого ОВ (рис. 2.8).
Первые линии связи на многомодовых волокнах работали в первом окне прозрачности вблизи 850 нм, поскольку для работы в этом диапазоне были доступны лазерные источники и приемники. Применение линий, использующих первое окно прозрачности (~850 нм), ограничивается локальными и внутриобъектовыми сетями.
Линии магистральной и внутризоновой связи, имеющие длину регенерационного участка 30...70 км, работают во втором окне прозрачности (1285...1330 нм), в котором величина хроматической дисперсии минимальна.
Наиболее перспективным для высокоемких сетей связи оказалось освоение диапазонов пропускания в длинноволновой области: третьего (1530... 1565 нм) и четвертого (1565... 1625 нм) окон прозрачности, в которых все современные типы кварцевых оптических волокон имеют наименьшее затухание (0,18...0,20 дБ/км), и для которых разработаны оптические усилители на основе легированного эрбием оптического волокна.
Рис. 2.8. Спектральное затухание и окна прозрачности кварцевого оптического волокна: 1 — первое окно; 2 — второе окно; 3 — третье окно; 4 — четвертое окно; 5 — пятое окно
И, наконец, в последние годы разработана принципиально новая технология изготовления оптических волокон, исключающая наличие ионов ОН" в стекле сердцевины волокна. Таким образом, было открыто для передачи пятое окно прозрачности (1350...1530 нм), что увеличило рабочий диапазон длин волн почти на 100 нм по сравнению со стандартным волокном. При этом коэффициент затухания ОВ в пятом окне прозрачности оказывается даже меньшим, чем во втором окне.
Оценка качества ОВ по затуханию проводится с учетом комплекса характеристик, которые обычно представлены в спецификациях на оптические волокна:
коэффициент затухания на опорных длинах волн 850, 1310 и 1550 нм;
прирост коэффициента затухания в интервале рабочих длин волн относительно коэффициента затухания на опорной длине волны:
1285...1330 нм (1310 нм); 1530...1565 нм (1550 нм); 1530...1625 нм (1550 нм);
коэффициент затухания на длине волны гидроксильного пика 1383 ± 3 нм;
однородность (непрерывность) затухания по длине волокна;
макроизгибные потери (изменения затухания волокна, намотанного на оправку диаметром 32 мм, один виток, и на оправку диаметром 75 мм, 100 витков).
Длина волны отсечки. Определяется как наименьшая длина волны, при которой в волокне реализуется одномодовый режим распространения излучения. Длина волны отсечки зависит от натяжения волокна, радиуса изгиба волокна, сжатия и т.д., поэтому длина волны отсечки «свободного волокна» меньше, чем длина волны отсечки оптического кабеля . Важность этого параметра обусловлена тем, что при превышении значения длины волны отсечки оптического кабеля над длиной волны используемого в линии связи оптического источника излучения передача сигнала по ОК в одномодовом режиме становится невозможной. В спецификациях на ОВ обычно приводится значение этого параметра для волокна в кабеле .
Диаметр модового поля (ДМП). Этот параметр относится также к важнейшим характеристикам одномодового волокна и характеризуется диаметром сечения ОВ, в котором сосредоточена основная часть мощности распространяющегося излучения 1). Диаметр модового поля по величине численно близок, но не равен диаметру сердцевины ОВ. В спецификации на ОВ обычно приводится также погрешность концентричности ДМП волокна, некруглость ДМП обычно не измеряется.
Дисперсия оптического волокна
Второй важнейшей характеристикой оптического волокна с точки зрения применения его в линиях связи является дисперсия — рассеяние во времени и в пространстве спектральных или модовых составляющих оптического импульса, что ведет к увеличению его длительности при распространении по длине ОВ. Явление дисперсии приводит к тому, что при прохождении последовательности прямоугольных импульсов (цифрового сигнала) через определенную длину ОВ импульсы будут уширяться и, в итоге, станет невозможным разделение двух соседних импульсов, т.е. возникнут ошибки передачи. Таким образом, дисперсия является основным фактором, ограничивающим пропускную способность, или ширину полосы пропускания ОВ.
Три механизма дисперсии являются причинами, уменьшающими ширину полосы пропускания ОВ:
межмодовая дисперсия;
хроматическая дисперсия;
поляризационно-модовая дисперсия.
Относительное влияние каждого из этих механизмов зависит от типа ОВ (многомодовое или одномодовое) и типа источника излучения (лазерный или светоизлучающий диод).
Межмодовая дисперсия. Обусловлена различной скоростью распространения мод в волокне и возникает в многомодовых ОВ, в том числе при использовании лазерных источников. Величина межмодовой дисперсии определяется, в основном, профилем показателя преломления ОВ. В одномодовых ОВ межмодовая дисперсия возникает, если рабочая длина волны меньше длины волны отсечки волокна, т.е. когда режим работы ОВ перестает быть одномодовым.
Хроматическая дисперсия. Возникает из-за различия скоростей распространения длин волн, составляющих спектр источника излучения, что приводит к уширению импульса. В величину хроматической дисперсии. основной вклад вносят две составляющие:
(7)
где — материальная дисперсия, — волноводная дисперсия.
Материальная дисперсия может рассматриваться как уширение импульса при его распространении через массив стекла, что обусловлено зависимостью показателя преломления стекла сердцевины ОВ от длины волны.
Волноводная дисперсия связана с направляющими свойствами волокна и определяется зависимостью групповой скорости мод от длины волны излучения. Степень этой зависимости определяется волноводной структурой волокна: геометрическими размерами сердцевины и формой профиля показателя преломления, а также шириной спектра излучения источника.
Для расчета хроматической дисперсии волокон с несмещенной дисперсией. на длине волны пользуются уравнением Селмейера:
пс/нм·км, (8)
где — длина волны нулевой дисперсии, нм; — наклон дисперсионной кривой, пс/нм2·км.
Типичные кривые материальной и волноводной дисперсии для разных типов одномодовых волокон — стандартного с несмещенной дисперсией (Рек. МСЭ-Т G.652), ОВ со вмещенной дисперсией (Рек. МСЭ-Т G.653) и ОВ с ненулевой смещенной дисперсией (Рек. МСЭ-Т G.655) приведены на рис. 2.9.
Рис. 2.9. Типичные кривые материальной и волноводной дисперсии одномодовых волокон [2.8]: 1 — материальная дисперсия; 2 — волноводная дисперсия стандартного ОВ с несмещенной дисперсией (Рек. МСЭ-Т G.652); 3 — волноводная дисперсия ОВ со смещенной и ненулевой смещенной дисперсией (Рек. МСЭ-Т G.653 и G.655, соответственно)
Материальная дисперсия практически одинакова для всех типов ОВ и на длинах волн больше 1290 нм имеет положительный знак. Волноводная дисперсия имеет отрицательный знак, ее величина для стандартного ОВ незначительна, что в сочетании с вкладом материальной дисперсии дает нулевое значение хроматической дисперсии для стандартного волокна на длине волны 1310 нм.
Изменяя структуру профиля показателя преломления ОВ, т.е. меняя величину волноводной дисперсии, можно изменять соотношение между материальной и волноводной дисперсиями и, таким образом, величину суммарной хроматической дисперсии. Этот принцип лежит в основе технологии получения ОВ со смещенной (Рек. МСЭ-Т G.653) и ненулевой смещенной (Рек. МСЭ-Т G.655) дисперсиями. Волокна этих типов оптимизированы для работы в третьем и четвертом окнах прозрачности (1530... 1625 нм), где сочетаются минимальное затухание на длине волны 1550 нм и низкое значение хроматической дисперсии в этом диапазоне.
В спецификациях хроматическую дисперсию ОВ обычно характеризуют следующие параметры:
- длина волны нулевой дисперсии , нм;
-максимальная дисперсия в рабочих интервалах длин волн 1285... 1330 нм и 1530...1565 нм, пс/нм·км;
- максимальный наклон дисперсионной кривой при ,пс/нм2·км.
Поляризационная модовая дисперсия (ПМД). Характеризуется временем дифференциальной групповой задержки между двумя ортогонально поляризованными модами, что приводит к уширению импульса [2.7]. Причиной возникновения ПМД является небольшая асимметрия поперечного сечения, всегда имеющая место в реальных ОВ, и напряжения, которым эти ОВ подвергаются. Величина ПМД определяется комбинацией двух факторов: линейного двулучепреломления и взаимодействия мод.
Появление ПМД в ОВ определяют два вида механизмов: внутренние и внешние.
Внутренние механизмы — это некруглость сердцевины и оболочки ОВ, неконцентричность покрытия, неконцентричность сердцевины по отношению к оболочке, эллиптичность покрытия, неконцентричность покрытия по отношению к волокну, внутренние напряжения в стекле ОВ.
Внешние механизмы ПМД связаны с усилиями, действующими на ОВ. Это радиальные напряжения сжатия, напряжения сжатия и растяжения при изгибе ОВ и напряжения сдвига при кручении ОВ.
Характеристики асимметрии ОВ имеют случайное распределение по длине волокна и во времени, что свидетельствует о статистической природе явления ПМД. Величина ПМД одного участка линии может добавляться и вычитаться из величины другого случайным образом, отсюда имеет место квадратичная зависимость величины ПМД от длины ОВ. Важной особенностью ПМД является то, что ее величина не является постоянной, а зависит от технологии каблирования и воздействий на кабель, таких как сжатие, скручивание, изгиб, монтаж и прокладка кабеля и т.д.
В спецификациях обычно приводятся два параметра, характеризующих величину ПМД — значение коэффициента ПМД индивидуального волокна и величина коэффициента ПМД протяженной линии, размерность ПМД — . В пределах ошибки измерения величина коэффициента ПМД одна и та же для длин волн 1310 и 1550 нм.
Коэффициент ПМД протяженной линии, состоящей из соединенных волокон, определяется как квадратный корень из математического ожидания квадрата (среднеквадратичная величина) коэффициентов ПМД отдельных волокон.
Эффект ПМД в линиях связи первого поколения не принимался во внимание, однако по мере увеличения протяженности линий и внедрения оптических усилителей стала проявляться роль ПМД как фактора, ограничивающего дальность и скорость передачи. При этом требования к ширине полосы пропускания растут на всех уровнях, начиная от магистральных сетей и кончая сетями доступа, и это обстоятельство вызывает необходимость ужесточения требований к ПМД и ее контроля при строительстве и эксплуатации линий связи.