книги из ГПНТБ / Альтшуллер Г.Б. Кварцевая стабилизация частоты
.pdfУравнение (7.4) можно представить в виде
-v’iat |
'к в |
t g |
ф э |
“Ь -'-Г Поли — |
О, |
|
|
(7.6) |
|||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tg фэ |
(Г1Д'4 + |
-VlГ.,) + |
(г, /д — Л.ДЛ-4) tg cps |
|
(7.7) |
||||||
('"l '■j — -*l *l) |
ОД -v4+ |
*1 г л ) tg (ps’ |
|
||||||||
|
|
|
|||||||||
г п п : |
-V1 + |
X 3 + * у н — |
Л 1Х2 |
|
B j f 2 |
Af 24" Bx% |
tgф9. (7.8) |
||||
2 |
1 |
0 |
(Г1 ' Г r 3 ~Г Гун) + |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
Г? + xl |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
r 2 |
+-v2 |
|
|
||
Таким |
образом, |
|
выражение |
(7.6) аналогично |
выражению |
(6.26), и, следовательно, значение расстройки (частоты) для квар цевого генератора с кварцевым резонатором в цепи обратной свя зи. включенного в цепь базы, может быть найдено из выражений,
аналогичных |
(6.30) — (6.32) при |
определении |
величин tgcp3 и |
|||
-V[-пп.т из выражений (7.7) и (7.8) . |
|
|
||||
Из (7.5) можно получить следующее выражение для управля |
||||||
ющего сопротивления кварцевого генератора: |
|
|||||
£> _ |
У.1 ( 1 — tg cpt tg ф4) (1 — tg ф„ tg ф,) COS фэ |
(7.9) |
||||
|
|
|
Ai /?2 ~j~Bl X* |
|||
^ 1 |
|
|
|
|||
R34- RyH"T Ri 4- RKB4- |
R2+ X\ |
|
||||
|
|
|
|
|
||
где |
^Ф 1 |
= |
3 . |
J ?j_. |
tg<Pl 4- tgф4 |
|
x , ’ ^Ф4 |
х 4 ’ tg фn |
1 —tgcp1 tgcp4 |
||||
|
Представляет интерес найти модуль коэффициента обратной связи генератора, характеризующий соотношение между напряже ниями в коллекторе и базе. Используя выражение для комплекс ного значения коэффициента обратной связи (7Л), запишем
(7.10)
Используя выражение (7.10), получаем для модуля коэффици ента обратной связи
IК\ = |
Г |
|
R l + X\ |
|
|
|
|
|
|
||
/ |
|
R\+x\ |
|
||
|
|
|
|||
|
( * ? + * ? ) |
[Ri 4 - RKB ~h RyH)24 - ( x 4 1- У Кв + |
У у н ) 2 |
||
|
|
||||
X; |
г |
|
1 + tg2 <р2 |
|
(7.11) |
А4 |
|
|
Rl + |
А |
|
(1 4- tg2 ф4) |
, |
1 |
|||
|
[Ri 4 - |
RKB + Ryu)24 - |
(У* 4 - Х кв 4 - Х у н ) 2 |
||
|
|
Рассмотрим теперь основные соотношения в схеме рис. 5.6а. Эквивалентная схема кварцевого генератора доказана на рис. 7.2.
120
Для этой схемы генератора значение комплексного коэффици
ента обратной связи |
|
К = — ^ ' / { Z 2 + 2 з)> |
(7-12> |
где |
|
Z2 = Z2 ZBX/(Z2 + ZBX). |
|
Величина комплексного сопротивления в цепи коллектора |
|
Z = Zj (Z2 + Z3 ) / (Zj + Z2 + Z3 ). |
(7.13) |
Рис. 7.2. Эквивалент ная схема генератора с кварцевым резона тором в цепи обрат ной связи, включен ным в цепь эмиттера транзистора
Рис. 7.3. Эквивалент ная схема генератора с кварцевым резона тором в цепи обрат ной связи, включен ным в цепь коллекто ра транзистора
Подставляя в выражение (6.15) значения S, К и Z из выраже ний (6.16), (7.12) и (7.13), получаем следующее выражение для уравнения стационарного режима генератора:
|
^ 2 ( ^кв ' ZyH i Zb |
|
- l*SCp! COS tps ( 1 - |
I |
( Z,-f- z3) (zBblx + ZKB+ Zyf |
7 |
|
Zo + Z3 + Z:вых T |
^ун ■ |
+ i tg <ps) = 1 . |
(7.14> |
Проделывая вычисления, аналогичные проведенным выше для схемы с кварцевым резонатором в цепи обратной связи, включен ным в цепь базы, из ур-ния (7.14) можно получить для расстройки (частоты) аналогичные выражения при вычислении tgcp3 и х Г П о л и по следующим выражениям:
, |
[ Х2 (г вых + |
Гун + |
гкв) + |
г2 |
(л’вых + |
*ун + |
* кв) I + |
— |
|
*•§ фэ |
. , . |
|
„ . |
х |
, |
I |
" |
\ I |
* |
|
[ Г2 (гвых + |
Гун + |
гкв) |
2 (*вых + |
Л'ун + |
-Хкв) J |
|||
“ *■ + |
[ г2 (гвых + Гун + гкв) — х2 (.Гвых + -Гун + ^кв) ] |
(Ps |
(7.15). |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— — [ х 2 ( гвых + Гун + Гкв) + Г2 (.Гвых + Гун + Гкв) j tg ф„
Ахх 1 ~г В 1 Г1
Д"г полн |
*^2 |
*^3 Д " '^уи “ Ь -^в |
Н + *1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Axri т |
В1х1 |
(7.16) |
П Н“" ^3 “l- |
Гун !“ * пых + |
tg фэ- |
Управляющее сопротивление генератора
■ Ry =
где
^g Ф«
tg фп
,4Х—
Х 2 (;Х вых + |
Х У» -I- К в ) ( 1 — |
tg Фа tg Фкв у) (1 — tg |
ф,1 tg ф„) cos ф5 |
(7.17) |
||
|
|
|
|
Аг Rx + |
Вх Хх |
|
R'-> 1 R , i - Ку„ т «в |
Кв |
|
||||
«?-1- х? |
|
|||||
|
|
|
|
|
||
, ’ |
tg фкв у |
|
Rун+ R« |
|
|
|
х пых |
г хА унп + Хк |
|
|
|||
Хо |
|
|
|
|||
tg ф° -1- tg Фкп у |
|
|
|
|
|
|
1 — tg ф2 tg Фкв у |
|
|
|
|
|
|
+ t?3) (/?кв t^yn + |
^вых) |
( ^ 2 1 * . ) |
[Хкв Ь -Уун 4 |
|
В , = [(/ ?; - г R 3) ( Х ; в -Ь * ун + * в ы х ) + [ К + К ) { К в + * Ун -
Найдем значение модуля коэффициента обратной связи, харак теризующее соотношение между напряжениями в цепи коллектора и базы. Для этого представим значение комплексного коэффициен та обратной связи в виде
Л'= \{ZjZx) [ZDX(Z, О- ZDb,)] |
[ZDbIX(Z2 -г Znx)]. |
(7.18) |
|
|
|||
Используя выражение (7.18), |
модуль коэффициента обратной |
||
связи |
|
|
|
( « в х + |
Х вх) [( |
R i -г « в ы х ) J ~ ( Х 1 + х вых)] |
(7.19) |
|
|
|
( « L x + X L x ) [( « 2 + « вх ) 4 - ( Х 2 + Х в х )J
Преобразовывая выражение (7.19), получаем модуль коэффициен та обратной связи
х*_ \ [ |
1+ |
t g 2 Фа |
( |
« вх + |
Х вх) [( |
« ? + |
«вых) + |
И + |
Л1 ых)] |
(7.20) |
1*1 |
1 + |
tg® ф! |
( |
«вых + |
Х вых) |
[(ь « 2 |
+ « в х ) + |
[ Х 2 + |
Х вх)] |
|
Хх V |
|
|||||||||
Рассмотрим схему генератора рис. 5.7а и его эквивалентную |
||||||||||
схему рис. 7.3. Для этой схемы: |
|
|
|
|
|
|||||
K = - Z j { Z t + Za), |
|
|
|
|
|
|
|
(7-21) |
||
Z = z; (Z2 + z 3)i (Z; + z2 + z3), |
|
|
|
|
(7.22) |
где
(ZBMx + ^ун ~r ZKB)
X\ + ZBhlx ~r ZyH -p ZKB
122
Подставляя в выражение (6.15) значения S, К и Z из выраже ний (6.16), (7.21) и (7.22),’ получаем выражение для стационарно го режима генератора
|
*кв + 2 |
ун “Г ^вых I |
|
|
l^cpl COS cps (1 + |
Z2 + Z3 + ZB |
ZyH-1- ZKB + |
(Zn - j- Z a) ( 2 ВЫХ -f- Z yA -f- Z K |
|
||
+ itg«p,)= l. |
|
(7.23> |
Сравнивая ур-ние (7.23) с выражением (7.14), полученным для схемы генератора с кварцевым резонатором, включенным в цепь эмиттера, видно, что они идентичны друг другу, если вместо-
Z2 (Я'о и Х'2) подставить Z2 (Яг и Х2). Таким образом, выражения для определения частотных соотношений tg<p3, л:Г П о л н и управляю щего сопротивления генератора, полученные для схемы генератора, с кварцевым резонатором, включенным в цепь эмиттера, справед ливы для схемы генератора с кварцевым резонатором, включен ным в цепь коллектора при замене ZJ2 (Я' 2 и Х'2) на Z2 (R2 и Х2)~
Значение модуля коэффициента обратной связи для этой схемы
М - |
|
1 ^ 2 + Хр |
[( Я? + #вых) + (Aj + X:2вых) |
|
||||
1 / |
|
|
: + |
А'~ |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||
A ji |
/ 1 + |
tg2 Фа [ [ |
+ ^вых) + |
( * 1 |
+ ^вых) J |
(7.24> |
||
АТ |
К |
1 + |
tg* ф» |
^ вых + |
а 2ых |
|||
|
7.2.ЧАСТОТНЫЕ И АМПЛИТУДНЫЕ СООТНОШЕНИЯ
ВДВУХТРАНЗИСТОРНЫХ СХЕМАХ ГЕНЕРАТОРОВ
Ранее рассматривались однотранзисторные схемы генераторов. В некоторых случаях применяются двухтранзисторные схемы гене раторов с кварцевым резонатором в цепи обратной связи. Одним: из вариантов двухтранзисторной схемы генератора является схема
скварцевым резонатором, включенным между эмиттера ми транзисторов, причем один из транзисторов работает с за земленной базой, а другой —
сзаземленным коллектором. Иногда эта схема называется схемой Батлера [157].
Рис. 7.4. Схема генератора ма двух транзисторах с кварцевым резонато ром в цепи обратной связи между эмиттерами транзисторов
1:25
Схема генератора на двух транзисторах с кварцевым резона тором в цепи обратной связи между эмиттерами транзисторов по казана на рис. 7.4. Транзистор 7\ может работать в режиме умно жения частоты.
Рис. 7.5. Эквивалентные схемы кварцевого генератора
Эквивалентная схема генератора по схеме Батлера показана на рис. 7.5. Эквивалентную схему рис. 7.4 можно представить в виде схемы рис. 7.5, в которой коэффициент обратной связи
к „ = |
Z „ / \Z'a I + z;„ + Z„), ■ |
(7.25) |
где |
|
|
ZRX, = |
ZB%1 R 31 /(ZHX! + R 3 i), 2 ВЫХ2 = |
^вых 2 Rs г/(^вых2+ Ri)' |
Пересчитаем сопротивления, соединенные звездой в треуголь ник. образованный сопротивлениями Zi; Z2 и Z3 (рис. 7.6а), где
Zj = ZBX2 + ZKB + ZyH+ [ZBX2 (ZKB + ZyH,]/ZBHX 2,
Z- = ZBUX о + ZKB + ZyH— zBUX2 (ZKB -f- Zy„)/ZBX2,
Z4 = ZBx 2 т ZBblx 2 — (ZBX2 + ZBUX 2 ) / (ZKB + ZyH).
Схему рис. 7.6а удобно представить в виде схемы рис. 7.6б. Для этой схемы значения сопротивлений Z\, Z' 2 и Z'3:
Z, = 7.хZBHX j/Zj -f- ZBbIXj; Z2 = Z2 ZBX , /Z2 + ZBX Z3 = Z3 Z4 /Z8+ Z 4.
Phc. 7.6. Эквивалентные схемы кварцевого ге нератора
12-1
Для эквивалентной схемы |
рис. 7.6б суммарное сопротивление |
в цепи коллектора |
|
= 2i ^Z2-)-Z3) / (Zi-f-Z2 + Z3j. |
(7.26) |
С учетом выражений (7.25) и |
(7.26) получаем следующее уравне |
ние стационарного режима кварцевого генератора: |
|
|
— |SCP|cos cps ( 1 + i tg qps) K „--------------------------zi 1 z 2 + h ) _ j |
(7_27) |
|
Zbxi -f XKB-f- ZyH |
-f- z2 + z3 |
|
После преобразований выражения (7.27) |
и разделения |
мнимой |
и действительной частей получим следующие выражения для час тотных и амплитудных соотношений в кварцевом генераторе соот ветственно:
[ (Кх 1 * 1 " I " Д( * в х 1 ) + Ф г (Двх 1 * в х 1 xi) J X
,71, ( R2+ R3) + Вг [х2+ хз)
X |
- [ ( « „ л - |
|
|
|
( R2 + ^з) 2 + ( Х 2 + Хз) 2 |
|
|
|
у у М Х 2 + хз ) ~ М * 2 + 0 |
= |
0, |
•tg9SlK x 1^ + ^ l^ x ,)] |
|||
|
( ^ 2 + ^з) 2 ~ (Х 2 + 7С3) 2 |
|
|
|
|
(7.28) |
|
l^cpl |
COS ф 5 X |
|
|
2 R
X
ls %
^1 ( |
+ Д,) |
( Х 2 + Х3) |
[Квых 1^1 |
Хвых ! Х[) + |
||
|
|
|
|
' \2 |
||
^2 + ^ з ) 2 + ( Х 2 + * 3 |
|
|
||||
Z.R + |
А 1 ( ^ 2 + *з) + |
( Х 2 + * 3) |
+ ■ |
|||
|
|
|
( R2 + ^з)2+ ( Х 2 + ^ з ) 2 |
|
||
|
|
|
|
S X |
Ах [X'z + X ^ - B ^ R '^ |
|
[ R ’B X ix \ + ^ ^ ы х . ) ] + |
- |
|
||||
|
( ^ 2 + ^3)" + ( Х 2 + Хз) 2 |
|||||
|
|
|
|
|
||
' + |
2 |
X |
7>i (Х 2 + х з ) — Вх ( R2 -f- Л3) |
|||
|
|
|
|
( ^ 2 + ^ з ) ~ + ( Х 2 + Хз)2
Х |
[ ( ^вх |Х 1 + |
^ 1 |
Х вх 1 ) х |
Фд ( |
Rpx 1 ^ 1 |
|
Х вх 1 * |
1 ) ] |
(7.29) |
|||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 Д = |
-^вх 1+ |
Д«в + |
Дун> |
2 * |
= |
Х 'вх 1 + |
Х |
к в + *Ун- |
|
|||
Л = |
[Д] ( К х |
1 + |
К в |
+ Д у н ) - * ; |
(*вх 1 + |
*кв + |
*ун)]> |
|
||||
В 1 = |
[#! (*вх I + |
*кв + |
*ун) |
+ |
Х |
'\ (Двх I |
+ |
Дкв + |
Дун)]- |
|
Рассмотрим подробнее частотные соотношения.
125
Преобразовав выражение (7.30), его можно представить в виде
Г«вte Фэ + |
*Г ПОЛИ = |
0 , |
|
|
|
|
( 7 -30) |
|||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
[ ( |
R B X 1 А ' | |
+ |
R \ Х В Х l ) + |
‘ S 'P s ( R B X 1 R \ — Х В Х I A l ) ] |
(7.31) |
||||||
t g ф э = |
Ь------------------------------ |
|
|
|
|
-------------------------------- |
|
:----- |
;---------- |
;----------- |
; ;--------г |
|
|
[ ( |
RBX1 |
^ 1 |
Хвх 1 |
A l ) |
tg ф-' ( RBX1 Х\ 4~ |
R\ Хвхl ) j |
|
||||
х г ПО ЛИ |
|
|
|
|
|
Ai ( x2 + л-3) —Z?i ( r2 + Г3) |
|
|||||
* Вх 1 " I - |
Х |
'H |
к + ^ | - к - ь - ч ) г |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
f f |
|
1 |
»• |
I |
Al |
( r 2 |
+ лз) |
+ fil ( x 2 |
+ |
* 3) |
|
(7.32) |
Гв х 1 " Г |
'ун - r |
|
|
|
|
|
|
|
( r 2 + r3 ^ + ( -V2 + л'з)‘
Таким образом, получилось выражение (7.30), аналогичное ра нее выведенному выражению (6.26). Поэтому для определения расстройки частоты и частоты для кварцевого генератора по двух транзисторной схеме с кварцевым резонатором в цепи обратной связи между эмиттерами транзисторов пригодны выражения, ана логичные (6.30) — (6.32), при условии определения величин tgcpn и *гполи из выражений (7.31) и (7.32) соответственно.
Из выражения (7.29) можно получить выражение для управ ляющего сопротивления кварцевого генератора с двухтранзистор ной схемой
Х'вх1 А'1 ( 1 — tg T i tg Ф „) (1 — |
t g фп l g ф5) c o s q>s Kn |
(7.33) |
Ry |
|
|
Л1[ К - Яз)-т-М * 2 + *з) |
|
|
nx l 4>K |
RsY + l A 2 + Аз)2 |
|
(Л + |
|
где
tg 9 i |
R[ |
----------- г |
|
BX ] |
t g |
Ф 1 f- t g |
cp2 |
t g Ф 2 ----------- |
7 |
t g ф п ^ |
tg ФЧ tg |
ф . |
|
|
1 — |
7.3.ГЕНЕРАТОРЫ НА МЕХАНИЧЕСКИХ ГАРМОНИКАХ
В§ 6.4 были рассмотрены генераторы с емкостной трехточеч ной схемой, использующие механические гармоники кварцевых резонаторов. Эти схемы генераторов устойчиво работают на ча стотах до 60—80 МГц при кварцевых резонаторах повышенной ак-' тивности. Снизить требования к активности кварцевых резонато ров можно при использовании схем генераторов с кварцевыми ре зонаторами в цепи обратной связи. Эти схемы генераторов ана логичны схемам, описанным в § 7.1 и 7.2. Следует отметить, что генераторы метровых волн с использованием механических гармо ник кварцевых резонаторов подробно рассмотрены в [:157] и поэто му в этом параграфе будут"рассмотрены кратко.
126
При повышении частоты и увеличении номера механических гармоник уменьшается активность кварцевых резонаторов из-за увеличения эквивалентного сопротивления кварцевых резонаторов
иповышения влияния статической емкости кварцевого резонатора
иувеличивается величина приведенного сопротивления кварцевого резонатора гКв=^нв/|^Со|. При значениях гкв порядка 0,1—0,15 и
более следует применять способы уменьшения влияния статиче ской емкости кварцевого резонатора.
Одним из таких способов является способ нейтрализации ста тической емкости кварцевого резонатора. В таких схемах (рис. 7.7) статическая емкость кварцевого резонатора нейтрализуется
Рис. 7.7. Схема генератора с исполь зованием механических гармоник кварцевого резонатора, включенного в емкостной мост
Рис. 7.§. Схема генератора с исполь зованием механических гармоник кварцевого резонатора, включенного в коллекторный контур
включением кварцевого резонатора в одно из плеч сбалансирован ного моста, который включен в цепь обратной связи генератора.
В схеме (рис. 7.7) кварцевый резонатор оказывается вклю ченным в емкостный мост, образованный емкостями С4 и С5, вхо дящими в коллекторный контур генератора и нейтродинную ем кость С7. Конденсатор С2 симметрирующий. Через конденсатор С7 на базу транзистора подается напряжение в противофазе с на пряжением, поступающим через статическую емкость кварцевого резонатора. Степень нейтрализации регулируется изменением ем кости С7. Питание коллекторной цепи транзистора подается через сопротивление Я, к средней точке индуктивности Li. Контур на страивается изменением индуктивности Lj.
Возможно подключение кварцевого резонатора и нейтродинной емкости к индуктивной ветви коллекторного контура. Такая схема показана на рис. 7.8.
Контур настраивается емкостью СТ Подробное описание таких схем кварцевых генераторов и их
расчетные соотношения приведены в [120, 157, 159, 160].
Схемы с нейтрализацией статической емкости кварцевого ре зонатора сложны в регулировке, настройка нейтродинной емкости очень критична, и при неточной настройке введение нейтрализации
127
может ухудшить параметры генератора на механических гармони ках кварцевых резонаторов.
Уменьшить влияние статической емкости кварцевого резонато ра можно компенсацией при помощи индуктивности LK0Mn, вклю ченной параллельно кварцевому резонатору. Величина индуктив ности LK0Mп ~ 1/ш2С0. В некоторых случаях последовательно с этой индуктивностью включается сопротивление, предотвращающее возникновение паразитных колебаний через индуктивность L„0Mп при отсутствии кварцевого резонатора. Чаще всего компенсация статической емкости кварцевого резонатора используется в схе мах с кварцевым резонатором в цепи обратной связи.
Рассмотрим рис. 7.9. Это однотранзисторная индуктивная трех точечная схема с заземленной базой с кварцевым резонатором.
Рис. 7.9. Схема генератора с использованием механических гармоник кварцевого резонато ра, включенного в пень обрат ной связи с компенсацией ста тической емкость реюпатора
Рис. 7.10. Двухтранзнсторная схема генератора с использованием меха нических гармоник кварцевого резо натора, включенного в цепь обратной связи между эмиттерами транзисто ров с применением компенсации ста тической емкости резонатора
включенным в цепь обратной связи. Индуктивность L2 компенси рует статическую емкость кварцевого резонатора.
Дли возбуждения кварцевых резонаторов на механических гар мониках с компенсацией статической емкости резонатора иногда применяются дву.хтрапзпеторные схемы, в частности схема Бат
лера (рис. 7 Л 0 ) .
Кварцевый резонатор включен между эмиттерами транзисторов. Последовательно с кварцевым резонатором включены входное со противление схемы с общей базой и выходное сопротивление эмитгерного повторителя. Эти сопротивления малы и незначительно влияют па фиксирующую способность резонатора. LK0 мп(^{) включена параллельно с кварцевым резонатором. Контур L2C5 на строен на частоту кварцевого резонатора, работающего на задан ной механической гармонике. В этой схеме легко возбуждаются кварцевые резонаторы е малой активностью.
Компенсация влияния статической емкости кварцевого резона тора может применяться также в схемах генераторов, описанных и § б,!.
: 28
Схемы генераторов с компенсацией влияния статической емко сти кварцевого резонатора менее сложны в регулировке и более надежны в работе по сравнению со схемами с нейтрализацией и поэтому чаще используются для возбуждения кварцевых резона торов па механических гармониках на частотах до 300 МГц. На частотах выше 100— 150 МГц целесообразно использовать однотранзисториые трехточечные схемы с кварцевым резонатором в цепи обратной связи и компенсацией статической емкости резона торов при помощи компенсирующей индуктивности.
Отметим, что при возбуждении кварцевых резонаторов па 5— 7, 9-й н выше механических гармониках не удается устранить не точность настройки и старение кварцевых резонаторов при помо щи корректоров. Поэтому при применении схем кварцевых гене раторов с большими номерами механических гармоник резонато ров суммарное отклонение частоты от номинальной увеличивается. Это ограничивает применение схем с высокими номерами механи ческих гармоник кварцевых резонаторов.
5— 31