- •Міністерство освіти і науки, молоді і спортуУкраїни
- •Вступ. ТепломасообМіН 7
- •Вступ. ТепломасообМіН
- •Розділ 1. Основні поняття теплообміну
- •1.1. Температурне поле. Ізотермічна поверхня
- •1.2. Градієнт температури
- •1.3. Кількість теплоти. Тепловий потік. Питомі теплові потоки
- •1.4. Елементарні способи передачі теплоти (види процесів теплообміну)
- •1.5. Складний теплообмін. Тепловіддача і теплопередача
- •Розділ 2. Теплопровідність
- •2.1. Основний закон теорії теплопровідності. Закон (гіпотеза) Фур'є.
- •Значення коефіцієнтатеплопровідності λ різних речовин
- •2.2. Енергетична форма запису закону Фур'є. Коефіцієнт температуропровідності
- •2.3. Диференціальне рівняння теплопровідності. (Диференціальне рівняння Фур'є)
- •2.4. Умови однозначності, необхідні для вирішення рівняння Фур'є
- •2.4.1. Початкові умови (пу)
- •2.4.2. Граничні умови (гу)
- •2.5. Методи рішення краєвої задачі в теорії теплопровідності
- •2.6. Нестаціонарна теплопровідність в тілах простої форми
- •2.7. Стаціонарна теплопровідність в плоскій і циліндровій стінках
- •Розділ 3. Теплопередача
- •3.1. Теплопередача через плоску стінку
- •3.2. Теплопередача через циліндрову стінку
- •3.3. Алгоритм розрахунку теплопередачі через непроникні стінки
- •3.4. Єдина формула теплопередачі через стінки класичної форми
- •3.5. Інтенсифікація теплопередачі
- •Розділ 4. Конвективний теплообмін в однофазних середовищах
- •4.1. Основні поняття і визначення
- •4.2. Диференціальні рівняння конвективного теплообміну
- •4.3. Основні положення теорії подібності
- •4.4. Основні критерійні рівняння (довідкові дані)
- •4.4.1. Конвективна тепловіддача при вільному русі плинного середовища
- •Визначення коефіцієнтів c і n залежно від режиму течії
- •4.4.2. Конвективна тепловіддача при вимушеному русі плинного середовища в трубах і каналах
- •Значення при в'язкісно - гравітаційному режимі
- •Залежність комплексу к0 від числа Рейнольдса
- •4.4.3. Конвективна тепловіддача при вимушеному зовнішньому обтіканні тіл
- •Поправка на кут атаки набігаючого потоку
- •Поправка на кут атаки набігаючого потоку в трубному пучку
- •4.5. Алгоритм розрахунку коефіцієнта тепловіддачі по критерійних рівняннях
- •Розділ 5. Конвективний теплообмін при конденсації пари і кипінні рідин
- •5.1. Тепловіддача при конденсації пари
- •5.2. Тепловіддача при кипінні рідин
- •Розділ 6. Теплообмін випромінюванням
- •6.1. Основні поняття і визначення
- •6.2. Основні закони випромінювання абсолютно чорного тіла (ачт)
- •6.3. Випромінювання реальних тіл. Закон Кирхгофа
- •Розділ 7. Масообмін
- •7.1. Тепло- і масообмін в двокомпонентних середовищах. Основні положення тепло- і масообміну
- •7.1.1. Диференціальні рівняння тепло- і масообміну
- •7.1.2. Тепло- і масовіддача у двокомпонентних середовищах
- •7.1.3. Рівняння конвективної тепло- і масовіддачі
- •7.2. Потрійна аналогія (аналогія перенесення імпульсу, енергії і маси компонента)
- •7.3. Тепло- і масовіддача при випарі рідини в парогазове середовище. Випар води в повітря
- •Зрівняльний аналіз значень рS , розрахованих по рівнянню (7.21) і узятих по таблицях водяної пари
- •7.3.1. Стаціонарний випар краплі
- •7.3.2. Випар краплі при вимушеній конвекції
- •Ряд залежностей для дифузійного числа Нуссельта
- •7.4. Тепло- і масообмін при хімічних перетвореннях
- •7.5. Теплообмін між газовою сумішшю і поверхнею розділу фаз
- •Розділ 8. Практика розрахунків тепломасообміних процесів
- •8.1. Основні відомості для розрахунку нагріву металу
- •8.2. Вихідні дані для розрахунку
- •8.3. Розрахунок нагріву металу
- •8.3.1 Перший інтервал першого періоду нагріву
- •8.3.2 Другий інтервал першого періоду нагріву
- •8.3.3 Другий період нагріву – період витримки
- •8.4 Приклад розрахунку нагіву металу.
- •8.4.2. Другий інтервал першого періоду нагріву
- •8.4.3 Другий період нагріву – період витримки
- •Параметри для побудови графіку нагріву металу в камерній печі
- •Перелік використаної літератури
- •Довідкові дані
- •Хімічний склад вуглецевих сталей
- •Тепловміщення (ентальпія) вуглецевих сталей, кДж/кг, за даними [6]
- •Тепловміщення (ентальпія) вуглецевих сталей, кДж/кг
- •Допоміжні коефіцієнти
- •Допоміжні коефіцієнти для розрахунку нагріву пластини товщиною s, що прогрівається
- •Вихідні дані для розрахунку нагріву металу
7.2. Потрійна аналогія (аналогія перенесення імпульсу, енергії і маси компонента)
Процеси перенесення тепла і маси, обумовлені мікроскопічними механізма-ми, можуть протікати в будь-якому матеріальному середовищі, як в рідині або в газі, так і в твердих тілах. Проте в першому випадку ці процеси, як правило, супроводяться конвективним перенесенням. У твердих непрозорих тілах єдиним механізмом перенесення тепла є теплопровідність, а перенесення маси - дифузія. Відмітимо, що термін молекулярна теплопровідність (дифузія) є умовним, оскільки матеріальними носіями можуть бути не лише молекули, але і атоми, іони, а в разі теплопровідності - вільні електрони (у металах) [5].
Проте незалежно від вигляду носія, тобто від механізму перенесення, можна дати єдиний опис всім цим процесам.
Логічно передбачити, що процес перенесення тепла теплопровідністю відбувається тим інтенсивніше, чим різкіше змінюється температура, тобто чим більше градієнт температури. На цьому припущенні заснований закон Фур'є, який задовільно, як показують експерименти, описує різні процеси теплопро-відності:
(7.10)
Відповідно до цього закону вектор щільності теплового потоку пропорційний по модулю градієнту температури і направлений у бік убування температури. Коефіцієнт пропорційності називається коефіцієнтом теплопровідності. Він є фізичним параметром речовини, характеризує її здатність проводити тепло і залежить від температури, а для газів також і від тиску.
Якщо ввести позначення , де- щільність, кг/м3; ср - ізобарна теплоємність речовини, Дж/кг*К, і вважати, що щільність і теплоємність - постійні величини, то вираження закону Фур'є можна представити у вигляді
(7.11)
де - об'ємна ентальпія, Дж/м3, тобто кількість тепла, що міститься в одиниці об'єму речовини з температурою Т. В такому формулюванні закон Фур'є означає, що щільність теплового потоку пропорційна градієнту об'ємної ентальпії. Коефіцієнт пропорційності а носить назву коефіцієнта температуропровідності і є характеристикою інтенсивності молекулярного перенесення тепла. Величини, що є, подібно до коефіцієнтів кінематичної в'язкості і температуропровідності, характеристиками перенесення, часто називають коефіцієнтами перенесення. Але якщо кінематична в'язкість є коефіцієнтом перенесення кількості руху, то температуропровідність є коефіцієнтом переноса тепла.
Для процесу молекулярної дифузії аналогом закону Фур'є є закон Фіка, що визначає дифузійний потік маси i-го компоненту суміші (якщо нехтувати термодифузією):
(7.12)
Відзначимо, що закон Фіка повністю аналогічний закону Фур'є у формі (7.11). Дійсно, як випливає з вираження (7.12), щільність дифузійного потоку маси пропорційна по модулю об'ємній щільності масовмісту (тобто парціальній щільності), а напрям цього потоку протилежний напряму градієнта парціальної щільності. Коефіцієнт дифузії D вимірюється в тих же одиницях (м2/с) і має той же сенс, що і коефіцієнт температуропровідності а, тобто він характеризує інтенсивність процесу молекулярної дифузії і тому є коефіцієнтом молекулярного перенесення маси.
Якщо щільність суміші величина постійна (що можливо, наприклад, для бінарної суміші при малих концентраціях домішки або при близькості молекулярних мас домішки і основної речовини), враховуючи, що парціальна щільність виражається через концентрацію (масову долю) i-го компонента як , отримаємо закон Фіка у вигляді
(7.13)
Це формулювання закону Фіка аналогічне закону Фур'є у формі (7.10).
Коефіцієнт дифузії залежить від природи речовин, що складають суміш, температури і тиску (для газів); слабкою залежністю коефіцієнта дифузії від кон-центрацій компонентів суміші в інженерних розрахунках, як правило, нехтують.
Познайомившись з трьома видами процесів молекулярного перенесення: з перенесенням імпульсу (тобто тертя в ламінарному потоці), перенесенням тепла (теплопровідністю) і перенесенням маси домішки (дифузією), неважко помітити аналогію між цими процесами.
Дійсно, формулу Ньютона для в'язкого тертя в плоскопаралельному ламінарному потоці, закони Фур'є і Фіка для одновимірних процесів теплопровідності і дифузії в разі постійних щільністі і теплоємності середовища можна записати відповідно наступним чином:
(7.14)
(7.15)
(7.16)
де y - координата, у напрямі якої відбувається перенесення імпульсу, тепла і речовини. Як видно з виразів (7.14), (7.15), (7.16), щільність потоку кожної з субстанцій, тобто імпульсу , теплаq і речовини , пропорційна градієнту, об'ємній щільності, відповідно, імпульсу (), ентальпії () і речовини ().
Таким чином, закономірності всіх трьох процесів перенесення можуть бути узагальнені і сформульовані наступним чином: потік субстанції пропорційний рушійній силі, а коефіцієнтом пропорційності є коефіцієнт перенесення. Рушійною силою в кожному випадку є градієнт об'ємної щільності відповідної субстанції. У цій формуліровці є суть відомого в термодинаміці безповоротних процесів принципу лінійності Онзагера, що є одним із загальних принципів перенесення.
Аналогія процесів молекулярного перенесення імпульсу, тепла і маси за певних умов наводить до тотожності відповідних диференціальних рівнянь і дозволяє створити загальну теорію процесів перенесення. Надалі буде показано, що і між процесами турбулентного перенесення імпульсу, тепла і маси також існує досить глибока аналогія.
Необхідно відзначити, що процеси перенесення тепла і маси аналогічні лише за відсутності вторинних ефектів, обумовлених їх взаємним впливом, тобто термодифузії і дифузійного перенесення тепла. Це означає, що для здобуття вказаної аналогії роль вторинних ефектів тепло- і масообміну має бути невелика.
Розрахунок масовіддачі в разі ламінарного пограничного шару при вимушеному русі
Розрахуємо процес масовіддачі при ламінарному русі рідини уздовж плоскої поверхні за допомогою рівняння потоку маси для пограничного шару. При цьому, проте, необхідно передбачити, що інтенсивність масовіддачі настільки невелика, що поперечна компонента швидкості на поверхні близька до нуля.
Вважаючи, що товщина дифузійного пограничного шару не перевищує товщини гідродинамічного, отримаємо:
, (7.17)
що відповідає припущенню про залежність співвідношення товщини дифузійного і гідродинамічного пограничних шарів від критерію Шмідта.
Підставимо у вираження (7.17) формулу для товщини гідродинамічного пограничного шару, знайдемо закон зміни товщини дифузійного пограничного шару по довжині пластини:
(7.18)
Використовуючи формулу, отриману з диференціального рівняння конвективної масовіддачі, знайдемо зв'язок між коефіцієнтом масовіддачі і товщиною дифузійного пограничного шару:
(7.19)
Таким чином, коефіцієнт масовіддачі також назад пропорційний товщині дифузійного пограничного шару, що обумовлене зростанням опору поперечному перенесенню маси по мірі збільшення товщини пограничного шару.
Формули (7.18) і (7.19) дозволяють визначити, як змінюється коэфіцієнт масовіддачі по довжині пластини:
(7.20)
Зменшення у міру віддалення від передньої кромки пластини так само, як і в разі тепловіддачі, обумовлено наростанням товщини дифузійного пограничного шару.
Розділивши обоє частини вираження (7.20) на D і помноживши на х, отримаємо в лівій частині безрозмірну величину , аналогічну числу Нуссельта, що є безрозмірним коефіцієнтом масовіддачі і яку називають числом Шервуда. В результаті формула (7.20) набуває наступного вигляду:
де всі величини є безрозмірними.
Принциповий характер отриманих результатів має не часткове, а загальне значення. У всіх випадках конвективна тепловіддача при вимушеному русі описується залежностями вигляду Nu=Nu(Rе, Рг), а конвективна масовіддача - залежностями вигляду Sh=Sh(Re, Sс).
Більш того, виявляється, що у всіх випадках вимушеної конвекції при ламі-нарному режимі і за відсутності відриву потоку від стінки критерій Рейнольдса входить у формули для тепло- і масовіддачі в ступені 0,5, як і в тому простому окремому випадку, який був розглянутий за допомогою аналітичного методу.
Розрахунок масовіддачі при турбулентній течії рідини на основі рівнянь тепловіддачі.
При розгляді процесу масовіддачі, що відбувається в турбулентному пограничному шарі, можна скористатися двошаровою схемою цієї течії, відповід-но до якої турбулентний пограничний шар складається з двох зон: власне турбу-лентної зони і в'язкого або ламінарного підшару, прилеглого до поверхні тіла.
Раніше розглядався процес тепловіддачі в ламинарном пограничному шарі. Скориставшись потрійною аналогією, яка при певних умовах наводить до тотожності відповідних диференціальних рівнянь процесів тепловіддачі і масовіддачі, можна отримати вже знайомі формулювання і закономірності для масовіддачі при турбулентній течії рідини.
Таким чином, формули масовіддачі для турбулентного пограничного шару на плоскій пластині матимуть наступний вид
та
У загальному випадку турбулентного руху формули для масовіддачі при вимушеному русі мають вигляд Sh=f(Re, Sc).