- •Одесса- 2012
- •Содержание
- •1. При сложении и вычитании в результате сохраняется столько знаков после запятой, сколько их в наименее точном числе.
- •2. При умножении и делении в результате сохраняется столько значащих цифр, сколько их в числе с наименьшим количеством значащих цифр.
- •2. Работа с таблицами
- •3. Сферические треугольники
- •Решение прямоугольных и четвертных сферических треугольников
- •4. Сферические треугольники в задачах судовождении
- •5. Обработка равноточных наблюдений
- •6. Обработка неравноточных наблюдений
- •7. Доверительная оценка случайной величины
- •8. Скп функции измеренных величин
- •9. Расчет элементов линии положения
- •10. Определение места судна по двум линиям положения
- •11. Оценка точности обсервации эллипсом погрешностей
- •12. Оценка точности обсервации круговой погрешностью
- •13. Оценка навигационной безопасности
- •14. Определение места судна при избыточных линиях положения
14. Определение места судна при избыточных линиях положения
Если линий положения больше двух, они называются избыточными. В этом случае место определяется по способу наименьших квадратов. Решение выполняется в следующем порядке
Составляется система п уравнений линий положения, которые называются условными:
Метод наименьших квадратов сводит эту систему к системе двух уравнений с двумя неизвестными ∆φ и ∆ω.
Эти уравнения называются нормальными и решаются они как обычно. В общем случае нормальных уравнений всегда столько, сколько неизвестных.
Квадратные скобки в уравнениях означают суммирование по всем п уравнениям. Например:
[cosτ sinτ] = cosτ1 sinτ1, + cosτ2 sinτ2 +KK
Эти суммы называют коэффициентами нормальных уравнений.
Решаем систему нормальных уравнений с помощью определителей
Точность обсервованного места можно оценить 95% круговой погрешностью, радиус которой рассчитывается в следующей последовательности.
Вначале рассчитывается сумма квадратов невязок [VV]:
Затем рассчитывается СКП обсервованного места
Здесь D - главный определитель системы нормальных уравнений. Удваивая СКП, находим радиус 95% окружности.
R = 2М
Пример 14.1
Место судно определено по 4 лилиям положения: p1 = +5,9'; τ1 =124,9°;
p1 = -4,5'; τ2 =10,0°; p3 = +6,7'; τ3 =206,6°; р4 = -1,8'; τ4 =292,0°. По заданным элементам вычислить ∆φ, ∆ω и оценить точность обсервации 95% круговой погрешностью.
Решение.
Составляем систему условных уравнений
Рассчитываем коэффициенты нормальных уравнений
Вычисляем определители системы нормальных уравнений
D = 2,21 * 1,77 - (-0,24)2 = 3,85
D∆φ= (-14,40) * 1,77 - 2,73 * (-0,24) = -24,83
D∆ω = 2,73 * 2,21 - (-14,40) * (-0,24) = 2,58
Определяем искомые приращения координат
∆φ = (-24,83) / 3,85 = -6,4'
∆ω = 2,58/3,85 = + 0,7'
Определяем радиус 95% окружности для оценки точности обсервации
Ответ: ∆φ = -6,4' ∆ω = + 0,7' R = 4,4 мили.
В задачах № 691 -720 по заданным элементам линий положения найти приращения к счислимым координатам и оценить точность обсервации 95% круговой погрешностью
№ |
p1 |
τ1 |
p2 |
τ2 |
p3 |
τ3 |
p4 |
τ4 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
1 |
8 |
9 |
691 |
+3,2' |
124,9° |
-4,5' |
10,0° |
+6,7' |
190,6° |
-2,5' |
292,0° |
692 |
+7,4 |
59,4 |
+5,6 |
145,6 |
-4,8 |
239,8 |
-8,2 |
322,5 |
693 |
-5,6 |
250,4 |
+8,1 |
70,3 |
-2,3 |
149,8 |
+6,2 |
348,6 |
694 |
+6,7 |
126,2 |
+2,4 |
217,7 |
-5,3 |
36,6 |
-10,6 |
295,3 |
695 |
-9,2 |
124,3 |
+4,8 |
46,5 |
+8,6 |
329,0 |
-4,9 |
250,7 |
№ |
p1 |
τ1 |
p2 |
τ2 |
p3 |
τ3 |
p4 |
τ4 |
696 |
+6,2 |
127,7 |
-5,8 |
32,0 |
-8,8 |
285,8 |
+9,3 |
197,7 |
697 |
+1,0 |
156,4 |
+1,4 |
37,2 |
-2,5 |
291,8 |
+1,2 |
309,0 |
698 |
-1,8 |
326,9 |
+4,5 |
87,0 |
-3,4 |
210,6 |
-3,9 |
126,6 |
699 |
-3,4 |
279,3 |
+4,6 |
46,2 |
-0,3 |
142,0 |
-2,5 |
105,4 |
700 |
-3,5 |
153,1 |
+3,8 |
266,9 |
-2,2 |
32,4 |
-2,1 |
172,7 |
701 |
-5,1 |
318,4 |
-1,9 |
73,6 |
+4,2 |
216,4 |
+2,8 |
35,9 |
702 |
-1,9 |
43,8 |
-0,6 |
253,8 |
+2,8 |
149,9 |
+4,8 |
167,7 |
703 |
+2,9 |
322,7 |
-6,4 |
218,6 |
-7,3 |
136,5 |
+10,6 |
39,1 |
704 |
+4,3 |
130,5 |
+ 10,1 |
18,6 |
-8,1 |
218,2 |
-8,6 |
305,8 |
705 |
-14,5 |
154,5 |
+8,4 |
57,6 |
+9,3 |
322,6 |
-9,3 |
218,6 |
706 |
+4,0 |
215,4 |
-0,7 |
40,4 |
-3,0 |
309,0 |
+6,3 |
138,0 |
707 |
-9,8 |
235,3 |
+10,3 |
72,1 |
-1.0 |
126,6 |
+12,4 |
0,6 |
708 |
+5,6 |
29,7 |
-3,7 |
203,7 |
-6,4 |
105,4 |
+9,7 |
299,1 |
709 |
+2,4 |
271,0 |
+1,2 |
105,7 |
+7,4 |
172,7 |
-5,3 |
3,5 |
710 |
+3.3 |
300,2 |
-3,9 |
131,3 |
+7,2 |
0,0 |
-3,7 |
246,6 |
711 |
+5,2 |
150,0 |
-2,5 |
332,6 |
-5,3 |
247,0 |
+6,3 |
57,9 |
712 |
+5,4 |
337,3 |
-2,1 |
143,0 |
-5,3 |
227,9 |
+5,4 |
56,9 |
713 |
-0,4 |
212,9 |
+2,8 |
35,9 |
+6,9 |
136,5 |
-4,5 |
302,7 |
714 |
+5,6 |
262,0 |
+4,8 |
167,7 |
-3.4 |
90,6 |
-4,3 |
5,2 |
715 |
-0,3 |
136,4 |
+2,0 |
38,2 |
-1,5 |
278,4 |
+8,1 |
322,6 |
716 |
+4,4 |
129,5 |
+0,8 |
24,8 |
-3,7 |
282,3 |
+2,4 |
339,0 |
717 |
+3,3 |
262,8 |
-3,8 |
113,3 |
+2,3 |
7,8 |
+4,8 |
166,6 |
718 |
-3,1 |
272,7 |
+4,4 |
30,4 |
-4,0 |
164,0 |
-5,8 |
326,9 |
719 |
+2,1 |
142,2 |
-5,1 |
255,6 |
+4,2 |
40,5 |
+1,4 |
279,3 |
720 |
+7,3 |
208,6 |
-13,1 |
96,0 |
-2,7 |
322,2 |
+4,5 |
153,1 |
Список литературы
1. Кожухов В.П., Григорьев В.В., Лукин СМ. Математические основы судовождения. М.: Транспорт, 1984
2. Кондрашихин В.Т. Определение места судна. М.: Транспорт, 1989 230 с.
3. Синяев В.А. Математические основы судовождения. Учебное пособие. Одесса, УМО ОГМА, 1996, 84 с.
4. Синяев В.А., Лукин М.Г., Кулик В.К. Математические основы судовождения. Сборник задач, М.: ЦРИА МОРФЛОТ, 1980, 59 с. 7. РЕКОМЕНДОВАНА ЛІТЕРАТУРА (ОСНОВНА І ДОДАТКОВА).
Основна
1. В.П.Кожухов, В.В.Григорьев, С.М.Лукин Математические основы судовождения. 3-е изд. перераб. и доп., М.: Транспорт, 1993. 200 с.
2. В.А.Синяев Математические основы судовождения. Конспект лекций. Учебное пособие, Одесса: УМА ОГМА, 1995. 84 с.
3. В.А.Синяев, Лукин М.Г., Кулик В.К. Математические основы судовождения. Сборник задач. М.: ЦРИА «Морфлот». 1980. 58 с.
Додаткова
1. В.Т.Кондрашихин Определение места судна. 2-е изд. М.: Транспорт, 1989. 230 с.
2. В.Т.Кондрашихин Теория ошибок и ее применение к задачам судовождения. М.: Транспорт, 1969. 256 с.
3. Л.Л.Вагущенко Обработка навигационных данных на ЭВМ. М.: Транспорт, 1985. 145 с.
4. Н.М. Груздев Математическая обработка и анализ навигационной информации. М.: Воениздат, 1979. 223 с.
5. Мореходные таблицы 2002 г. (МТ–2000). Л.: ГУН и О МО СССР, 2002. 322 с.
Приложение 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Функция Лапласа |
||||||||||||||||||
z |
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
z |
|||||||
0.0 |
0.000 |
0.008 |
0.016 |
0.024 |
0.032 |
0.040 |
0.048 |
0.056 |
0.064 |
0.072 |
0.0 |
|||||||
0.1 |
080 |
088 |
095 |
103 |
111 |
119 |
127 |
135 |
143 |
151 |
0.1 |
|||||||
0.2 |
158 |
166 |
174 |
182 |
190 |
197 |
205 |
213 |
221 |
228 |
0.2 |
|||||||
0.3 |
236 |
243 |
251 |
259 |
266 |
274 |
281 |
289 |
296 |
504 |
0.3 |
|||||||
0.4 |
311 |
318 |
325 |
333 |
340 |
347 |
354 |
362 |
369 |
376 |
0.4 |
|||||||
0.5 |
0.383 |
0.390 |
0.397 |
0.404 |
0.411 |
0.418 |
0.424 |
0.431 |
0.438 |
0.445 |
0.5 |
|||||||
0.6 |
452 |
458 |
465 |
471 |
478 |
484 |
491 |
497 |
504 |
510 |
0.6 |
|||||||
0.7 |
516 |
522 |
528 |
535 |
541 |
547 |
553 |
559 |
564 |
570 |
0.7 |
|||||||
0.8 |
576 |
582 |
588 |
594 |
599 |
605 |
610 |
616 |
621 |
626 |
0.8 |
|||||||
0.9 |
632 |
637 |
642 |
648 |
653 |
658 |
663 |
668 |
673 |
678 |
0.9 |
|||||||
1.0 |
0.683 |
0.688 |
0.692 |
0.697 |
0.702 |
0.706 |
0.711 |
0.715 |
0.720 |
0.724 |
1.0 |
|||||||
1.1 |
729 |
733 |
737 |
742 |
746 |
750 |
754 |
758 |
762 |
766 |
1.1 |
|||||||
1.2 |
770 |
774 |
777 |
781 |
785 |
789 |
792 |
796 |
799 |
803 |
1.2 |
|||||||
1.3 |
806 |
810 |
813 |
816 |
820 |
823 |
826 |
829 |
832 |
836 |
1.3 |
|||||||
1.4 |
838 |
842 |
844 |
847 |
850 |
853 |
856 |
858 |
861 |
864 |
1.4 |
|||||||
1.5 |
0.866 |
0.869 |
0.871 |
0.8/4 |
0.876 |
0.879 |
0.881 |
0.884 |
0.886 |
0.888 |
1.5 |
|||||||
1.6 |
890 |
893 |
895 |
897 |
899 |
901 |
903 |
905 |
907 |
909 |
1.6 |
|||||||
1.7 |
911 |
913 |
915 |
910 |
918 |
920 |
922 |
923 |
925 |
927 |
1.7 |
|||||||
1.8 |
928 |
930 |
931 |
933 |
934 |
936 |
937 |
938 |
940 |
941 |
1.8 |
|||||||
1.9 |
943 |
944 |
945 |
946 |
948 |
949 |
950 |
951 |
952 |
953 |
1.9 |
|||||||
2.0 |
0.954 |
0.956 |
0.957 |
0.958 |
0.959 |
0.960 |
0.961 |
0.962 |
0.962 |
0.963 |
2.0 |
|||||||
2.1 |
964 |
965 |
966 |
967 |
968 |
968 |
969 |
970 |
971 |
972 |
2.1 |
|||||||
2.2 |
972 |
973 |
974 |
974 |
975 |
976 |
976 |
977 |
977 |
978 |
2.2 |
|||||||
2.3 |
979 |
979 |
980 |
980 |
981 |
981 |
982 |
982 |
983 |
983 |
2.3 |
|||||||
2.4 |
984 |
984 |
984 |
985 |
985 |
986 |
986 |
986 |
987 |
987 |
2.4 |
|||||||
2.5 |
0.988 |
0.988 |
0.988 |
0.989 |
0.989 |
0.989 |
0.990 |
0.990 |
0.990 |
0.990 |
2.5 |
|||||||
3.0 |
0.997 |
0.997 |
0.997 |
0.998 |
0.998 |
0.998 |
0.998 |
0.998 |
0.998 |
0.998 |
3.0 |
|||||||
3.5 |
1.000 |
1.000 |
1.000 |
1.000 |
1.000 |
1.000 |
1.000 |
1.000 |
1.000 |
1.000 |
3.5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приложение 2 |
|
||||
|
|
|
|
Распределение Стьюдента |
|
|
|
|||||||
n-1 |
|
|
|
|
|
Вероятность |
|
|
|
|
||||
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
0,95 |
0,98 |
0,99 |
0,999 |
||
1 |
0,158 |
0,325 |
0,510 |
0,727 |
1,000 |
1,376 |
1,963 |
3,08 |
6,31 |
12,71 |
31,8 |
63,7 |
636,6 |
|
2 |
142 |
289 |
445 |
617 |
0,816 |
1,061 |
1,336 |
1,886 |
2,92 |
4,30 |
6,96 |
9,92 |
31,6 |
|
3 |
137 |
277 |
424 |
584 |
765 |
0,978 |
1,250 |
1,638 |
2,35 |
3,18 |
4,54 |
5,84 |
12,94 |
|
4 |
134 |
271 |
414 |
569 |
741 |
941 |
1,190 |
1,533 |
2,13 |
2,77 |
3,75 |
4,60 |
8,61 |
|
5 |
132 |
267 |
408 |
559 |
727 |
920 |
1,156 |
1,476 |
2,02 |
2,57 |
3,36 |
4,03 |
6,86 |
|
6 |
131 |
265 |
404 |
553 |
718 |
906 |
1,134 |
1,440 |
1,943 |
2,45 |
3,14 |
3,71 |
5,96 |
|
7 |
130 |
263 |
402 |
549 |
711 |
896 |
1,119 |
1,415 |
1,895 |
2,36 |
3,00 |
3,50 |
5,40 |
|
8 |
130 |
262 |
399 |
546 |
706 |
889 |
1,108 |
1,397 |
1,860 |
2,31 |
2,90 |
3,36 |
5,04 |
|
9 |
130 |
261 |
398 |
543 |
703 |
883 |
1,100 |
1,383 |
1,833 |
2,26 |
2,82 |
3,25 |
4,78 |
|
10 |
129 |
260 |
397 |
542 |
700 |
879 |
1,093 |
1,372 |
1,812 |
2,23 |
2,76 |
3,17 |
4,59 |
|
11 |
129 |
260 |
396 |
540 |
697 |
876 |
1,088 |
1,363 |
1,796 |
2,20 |
2,72 |
3,11 |
4,49 |
|
12 |
129 |
259 |
395 |
539 |
695 |
873 |
1,083 |
1,356 |
1,782 |
2,18 |
2,68 |
3,06 |
4,32 |
|
13 |
128 |
259 |
394 |
538 |
694 |
870 |
1,079 |
1,350 |
1,771 |
2,16 |
2,65 |
3,01 |
4,22 |
|
14 |
128 |
258 |
393 |
537 |
692 |
868 |
1,076 |
1,345 |
1,761 |
2,14 |
2,62 |
2,98 |
4,14 |
|
15 |
128 |
258 |
393 |
536 |
691 |
866 |
1,074 |
1,341 |
1,753 |
2,13 |
2,60 |
2,95 |
4,07 |
|
16 |
128 |
258 |
392 |
535 |
690 |
865 |
1,071 |
1,337 |
1,746 |
2,12 |
2,58 |
2,92 |
4,02 |
|
17 |
128 |
257 |
392 |
534 |
689 |
863 |
1,069 |
1,333 |
1,740 |
2,11 |
2,57 |
2,90 |
3,96 |
|
18 |
128 |
257 |
392 |
534 |
688 |
862 |
1,067 |
1,330 |
1,734 |
2,10 |
2,55 |
2,88 |
3,92 |
|
19 |
127 |
257 |
391 |
533 |
688 |
861 |
1,066 |
1,328 |
1,729 |
2,09 |
2,54 |
2,86 |
3,88 |
|
20 |
127 |
257 |
391 |
533 |
687 |
860 |
1,064 |
1,325 |
1,725 |
2,09 |
2,53 |
2,84 |
3,85 |
|
21 |
127 |
257 |
391 |
532 |
686 |
859 |
1,063 |
1,323- |
1,721 |
2,08 |
2,52 |
2,83 |
3,82 |
|
22 |
127 |
256 |
390 |
532 |
686 |
858 |
1,061 |
1,321 |
1,717 |
2,07 |
2.51 |
282 |
3,79 |
|
23 |
127 |
256 |
390 |
532 |
685 |
858 |
1,060 |
1,319 |
1,714 |
2,07 |
2,50 |
2,81 |
3,77 |
|
24 |
127 |
256 |
390 |
531 |
6.85 |
857 |
1,059 |
1,318 |
1,711 |
2,06 |
2,49 |
2,80 |
3,74 |
|
25 |
127 |
256 |
390 |
531 |
684 |
856 |
1,058 |
1,316 |
1,708 |
2,06 |
2,48 |
2,79 |
3,72 |
|
26 |
127 |
256 |
390 |
531 |
684 |
856 |
1,058 |
1,315 |
1,706 |
2,06 |
2,48 |
2,78 |
3,71 |
|
27 |
127 |
256 |
389 |
531 |
684 |
855 |
1,057 |
1,314 |
1,703 |
2,05 |
2,47 |
2,77 |
3,69 |
|
28 |
127 |
256 |
389 |
530 |
683 |
855 |
1,056 |
1,313 |
1,701 |
2,05 |
2,47 |
2,76 |
3,67 |
|
29 |
127 |
256 |
389 |
530 |
683 |
854 |
1,055 |
1,311 |
1,699 |
2,04 |
2,46 |
2,76 |
3,66 |
|
30 |
127 |
256 |
389 |
530 |
683 |
854 |
1,055 |
1,310 |
1,697 |
2,04 |
2,46 |
2,75 |
3,65 |
|
40 |
126 |
255 |
388 |
529 |
681 |
851 |
1,050 |
1,303 |
1,684 |
2,02 |
2,42 |
2,70 |
3,55 |
|
60 |
126 |
254 |
387 |
527 |
679 |
848 |
1,046 |
1,296 |
1,671 |
2,00 |
2,39 |
2,66 |
3,46 |
|
120 |
126 |
254 |
386 |
526 |
677 |
845 |
1,041 |
1,289 |
1,658 |
1,980 |
2,36 |
2,62 |
3,37 |
|
∞ |
0,126 |
0,253 |
0.385 |
0,524 |
0,674 |
0,842 |
1,036 |
1,282 |
1,645 |
1,960 |
2,33 |
2,58 |
3,29 |
|
n-1 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
0,95 |
0,98 |
0,99 |
0,999 |
|
|
|
|
|
|
Вероятность |
|
|
|
|
Приложение 3
Азимуты видимого восхода или захода верхнего края Солнца при одноименных φ и δ
Ши - |
|
Склонение Солнца одноименно с широтой |
|
|
Широта |
|||||
рота |
13° |
14° |
15° |
16° |
17° |
18° |
19° |
20° |
21° |
|
0° 77°0 |
76°0 |
75'0 |
74 °0 |
73°0 |
72°0 |
71°0 |
70°0 |
69°0 |
0° |
|
5 |
76.9 |
75.9 |
74.9 |
73.8 |
72.8 |
71.8 |
70.8 |
69.8 |
68.8 |
5 |
10 |
76.6 |
75.6 |
74.6 |
73.6 |
72.5 |
71.5 |
70.5 |
69.5 |
68.5 |
10 |
15 |
76.3 |
75.2 |
74.2 |
73.1 |
72.1 |
71.1 |
70.0 |
69.0 |
67.9 |
15 |
20 |
75.8 |
74.7 |
73.6 |
72.6 |
71.5 |
70.4 |
69.4 |
68.3 |
67.2 |
20 |
22 |
75.6 |
74.5 |
73.4 |
72.3 |
71.2 |
70.1 |
69.0 |
67.9 |
66.8 |
22 |
24 |
75.3 |
74.2 |
73.1 |
72.0 |
70.9 |
69.8 |
68.7 |
67.5 |
66.4 |
24 |
26 |
75.0 |
73.9 |
72.8 |
71.6 |
70.5 |
69.4 |
68.3 |
67.1 |
66.0 |
26 |
28 |
74.7 |
73.6 |
72.4 |
71.3 |
70.1 |
69.0 |
67.8 |
66.6 |
65.5 |
28 |
30 |
74.4 |
73.2 |
72.0 |
70.9 |
69.7 |
68.5 |
67.3 |
66.1 |
64.9 |
30 |
31 |
74.2 |
73.0 |
71.8 |
70.6 |
69.4 |
68.2 |
67.0 |
65.8 |
64.6 |
31 |
32 |
74.0 |
72.8 |
71.6 |
70.4 |
69.2 |
68.0 |
66.8 |
65.6 |
64.3 |
32 |
33 |
73.8 |
72.6 |
71.4 |
70.1 |
68.9 |
67.7 |
66.5 |
65.2 |
64.0 |
33 |
34 |
73.6 |
72.4 |
71.1 |
69.9 |
68.7 |
67.4 |
66.2 |
64.9 |
63.7 |
34 |
35 |
73.4 |
72.1 |
70.9 |
69.6 |
68.4 |
67.1 |
65.8 |
64.6 |
63.3 |
35 |
36 |
73.1 |
71.9 |
70.6 |
69.3 |
68.1 |
66.8 |
65.5 |
64.2 |
62.9 |
36 |
37 |
72.9 |
71.6 |
70.3 |
69.0 |
67.7 |
66.4 |
65.1 |
63.8 |
62.5 |
37 |
38 |
72.6 |
71.3 |
70.0 |
68.7 |
67.4 |
66.1 |
64.8 |
63.4 |
62.1 |
38 |
39 |
72.4 |
71.0 |
69.7 |
68.4 |
67.1 |
65.7 |
64.4 |
63.0 |
61.7 |
39 |
40 |
72.1 |
70.7 |
69.4 |
68.0 |
66.7 |
65.3 |
63.9 |
626 |
61.2 |
40 |
41 |
71.8 |
70.4 |
69.0 |
67.7 |
663 |
64.9 |
63.5 |
62.1 |
60.7 |
41 |
42 |
71.5 |
70.1 |
68.7 |
67.3 |
65.9 |
64.5 |
63.0 |
61.6 |
60.2 |
42 |
43 |
71.1 |
69.7 |
68.3 |
66.9 |
65.4 |
64.0 |
62.6 |
61.1 |
59.6 |
43 |
44 |
70.8 |
69.4 |
67.9 |
66.5 |
65.0 |
63.5 |
62.0 |
60.5 |
59.0 |
44 |
45 |
70.4 |
69.0 |
67.5 |
66.0 |
64.5 |
63.0 |
61.5 |
60.0 |
58.4 |
45 |
46 |
70.0 |
68.5 |
67.0 |
65.5 |
64.0 |
62.5 |
60.9 |
59.1 |
57.8 |
46 |
47 |
69.6 |
68.1 |
66.6 |
65.0 |
63.5 |
61.9 |
60.3 |
58.7 |
57.1 |
47 |
48 |
69.2 |
67.6 |
66.1 |
64.5 |
62.9 |
61.3 |
59.6 |
58.0 |
56.3 |
48 |
49 |
68.8 |
67.2 |
65.5 |
63.9 |
62.3 |
60.6 |
59.0 |
57.3 |
55.6 |
49 |
50 |
68.3 |
66.6 |
65.0 |
63.3 |
61.6 |
59.9 |
58.2 |
56.5 |
54.7 |
50 |
51 |
67.8 |
66.1 |
64.4 |
62.7 |
61.0 |
59.2 |
57.4 |
55.6 |
53.8 |
51 |
52 |
67.2 |
65.5 |
63.8 |
02.0 |
60.2 |
58.4 |
56.6 |
54.8 |
52.9 |
52 |
53 |
66.7 |
64.9 |
63.1 |
61.3 |
59.5 |
57.6 |
55.7 |
55.8 |
51.8 |
53 |
54 |
66.1 |
64.2 |
62.4 |
60.5 |
58.6 |
56.7 |
54.8 |
52.8 |
50.7 |
54 |
55 |
65.4 |
63.5 |
61.6 |
50.7 |
57.7 |
55.7 |
53.7 |
51.7 |
49.5 |
55 |
56 |
64.7 |
62.8 |
60.8 |
58.8 |
56.8 |
54.7 |
52.6 |
50.5 |
48.2 |
56 |
57 |
64.0 |
62.0 |
59.9 |
57.9 |
55.8 |
536 |
51.4 |
49.2 |
46.8 |
57 |
58 |
63.2 |
61.1 |
59.0 |
56.8 |
54.6 |
52.4 |
50.1 |
47.7 |
45.3 |
58 |
59 |
62.3 |
60.1 |
58.0 |
55.7 |
53.4 |
51.1 |
48.7 |
46.2 |
43.6 |
59 |
60 |
61.4 |
59.1 |
56.9 |
54.5 |
52.1 |
49.7 |
47.1 |
44.5 |
41.8 |
60 |
61 |
60.4 |
58.0 |
55.6 |
53.2 |
50.7 |
48.1 |
45.4 |
42.6 |
39.7 |
61 |
62 |
59.3 |
56.8 |
54.3 |
51.8 |
49.1 |
46.4 |
43.5 |
40.5 |
37.3 |
62 |
62.5 |
58.7 |
56.2 |
53.6 |
51.0 |
48.3 |
45.4 |
42.5 |
39.4 |
36.0 |
62.5 |
63.0 |
58.1 |
55.5 |
52.9 |
50.2 |
47.4 |
44.5 |
41.4 |
38.1 |
34.7 |
63.0 |
63.5 |
57.5 |
54.8 |
52.1 |
49.3 |
46.4 |
43.4 |
40.2 |
36.8 |
33.2 |
63.5 |
64.0 |
56.8 |
54.1 |
51.3 |
48.4 |
45.5 |
42.3 |
39.0 |
35.4 |
31.6 |
64.0 |
64.5 |
56.1 |
53.3 |
50.5 |
47.5 |
44.4 |
41.1 |
37.7 |
33.9 |
29.8 |
64.5 |
65.0 |
55.4 |
52.5 |
49.6 |
46.5 |
43.3 |
39.9 |
1 36.2 |
32.3 |
27.9 |
65.0 |
Приложение 4
Коэффициенты метода размаха
п |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
Q |
0.78 |
0.70 |
0.64 |
0.59 |
0.56 |
0.53 |
k |
0.430 |
0.395 |
0.370 |
0.351 |
0.337 |
0.325 |
Q - для определения промахов; k - для расчета СКП.
Приложение 5
Таблица производных
№ |
Функция |
Производная |
Примечание |
1 |
с |
0 |
с - постоянное число |
2 |
c+u |
u' |
|
3 |
cu |
cu' |
|
4 |
∑u |
∑u' |
|
5 |
uv |
u'v + uv' |
|
6 |
u/v |
(u'v-uv') / v2 |
|
7 |
xn |
nxn-1 |
n - целое, дробное, отрицательное |
8 |
ех |
ex |
е - основание натуральных логарифмов = 2,71828 |
9 |
сх |
cx ln c |
|
10 |
lg x |
lg e/x = 0.434/x |
|
11 |
ln x |
1/x |
|
12 |
sinx |
cosx |
|
13 |
cosx |
- sinx |
|
14 |
tgx |
1 / cos2 x |
|
15 16
17 |
ctgx arcsin x
arccos x |
- 1 / sin2 x 1/ - 1/
|
х - в радианах |
18 |
arctg x |
l/(l+x2) |
|
19 |
f(φ(x)) |
Uφ'φ'(х) |
сложная функция |
Приложение 6
Градиенты навигационных параметров, априорные значения СКП
№ |
Навигационный параметр |
g |
τ |
m |
|
1 |
Визуальный пеленг П с судна на ориентир на плоскости |
57,3°/Д |
П-90° |
V |
|
|
Значение m приведено с учетом погрешности в принятой ∆К. |
||||
2 |
Радиолокационный пеленг П с судна на ориентир |
57,37Д |
П - 90° |
1,5° |
|
Значение m приведено с учетом погрешности в принятой ∆К, погрешности в опознании ориентира. |
|||||
3 |
Расстояние Д (измеренное РЛС) |
1 |
П±180" |
0,007Шк |
|
Шк - шкала РЛС, на которой проводились измерения. |
|
||||
4 |
Высота светила h |
1 |
А |
1' |
|
А - счислимый азимут светила.. |
|
||||
5 |
Разность расстояний: РНС Loran-C РНС Decca РНС Omega |
2sin(ω/2) |
(А1+A2)/2 ±90" |
1 – 10 мкс 0,04 – 0,15 λ 0,05 – 0,09 λ |
|
ω - базовый угол, т.е. угол между пеленгами станций; A1 и А2 - пеленга станций; знак ± зависит от направления на ближайшую станцию. Для получения величины тапр в единицах длины необходимо: Loran-C - приведенное значение тaтр умножитъ на скорость света; Decca, Omega - приведенное значение тапр умножить на длину принимаемой волны. |
|
|
|
|
|
|
|
Приложение 7 |
||
|
Параметры эллипса ошибок для двух линий положения |
|
|||||||
λ = |
Величины |
Угол пересечения линий положения θ |
|
||||||
20° |
30° |
40° |
50° |
60° |
70° |
80° |
90° |
||
|
Kа |
4.07 |
2.73 |
2.07 |
1.67 |
1.41 |
1.23 |
1.10 |
1.00 |
1.0 |
Кв |
0.72 |
0.73 |
0.75 |
0.78 |
0.82 |
0.86 |
0.92 |
1.00 |
|
φ |
10 |
15 |
20 |
25 |
30 |
35 |
40 |
0 |
|
Kа |
4.50 |
3.02 |
2.29 |
1.86 |
1.57 |
1.38 |
1.25 |
1.20 |
1.2 |
Кв |
0.78 |
0.79 |
0.82 |
0.84 |
0.88 |
0.92 |
0.97 |
1.00 |
|
φ |
8 |
12 |
16 |
9 |
21 |
22 |
17 |
0 |
|
Kа |
4.96 |
3.34 |
2.53 |
2.06 |
1.76 |
1.56 |
1.44 |
1.40 |
1.4 |
Кв |
0.82 |
0.84 |
0.86 |
0.89 |
0.92 |
0.95 |
0.99 |
1.00 |
|
φ |
7 |
10 |
12 |
14 |
15 |
14 |
9 |
0 |
|
Kа |
5.45 |
3.67 |
2.80 |
2.29 |
1.97 |
1.76 |
1.64 |
1.60 |
1.6 |
Кв |
0.86 |
0.87 |
0.89 |
0.91 |
0.94 |
0.97 |
0.99 |
1.00 |
|
φ |
5 |
8 |
10 |
11 |
11 |
10 |
6 |
0 |
|
Kа |
5.96 |
4.02 |
3.07 |
2.52 |
2.18 |
1.96 |
1.84 |
1.80 |
1.8 |
Кв |
0.88 |
0.90 |
0.91 |
0.93 |
0.95 |
0.98 |
0.99 |
1.00 |
|
φ |
5 |
7 |
8 |
9 |
9 |
7 |
4 |
0 |
|
Kа |
6.48 |
4.38 |
3.35 |
2.76 |
2.40 |
2.17 |
2.04 |
2.00 |
2.0 |
Кв |
0.90 |
0.91 |
0.93 |
0.95 |
0.96 |
0.98 |
1.00 |
1.00 |
|
φ |
4 |
5 |
7 |
7 |
7 |
6 |
3 |
0 |
|
Kа |
7.01 |
4.74 |
3.64 |
3.01 |
2.62 |
2.38 |
2.24 |
2.20 |
2.2 |
Кв |
0.92 |
0.93 |
0.94 |
0.96 |
0.97 |
0.99 |
1.00 |
1.00 |
|
φ |
3 |
5 |
6 |
6 |
6 |
4 |
3 |
0 |
|
Kа |
7.54 |
5.11 |
3.93 |
3.25 |
2.84 |
2.58 |
2.44 |
2.40 |
2.4 |
Кв |
0.93 |
0.94 |
0.95 |
0.96 |
0.98 |
0.99 |
1.00 |
1.00 |
|
φ |
3 |
4 |
5 |
5 |
5 |
4 |
2 |
0 |
|
Kа |
8.09 |
5.49 |
4.23 |
3.51 |
3.06 |
2.79 |
2.65 |
2.60 |
2.6 |
Кв |
0.94 |
0.95 |
0.96 |
0.97 |
0.98 |
0.99 |
1.00 |
1.00 |
|
φ |
2 |
3 4 |
|
4 |
4 |
3 |
2 |
0 |
Продолжение приложения 7
|
Величины |
Угол пересечения линий положения θ
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
20° |
30° |
40° |
50° |
60° |
70° |
80° |
90° |
||
|
Kа |
9.20 |
6.25 |
4.82 |
4.01 |
3.52 |
3.22 |
3.05 |
3.00 |
3.0 |
Кв |
0.95 |
0.96 |
0.97 |
0.98 |
0.99 |
0.99 |
1.00 |
1.00 |
|
φ |
2 |
3 |
3 |
3 |
3 |
2 |
1 |
0 |
|
Kа |
10.60 |
7.22 |
5.58 |
4.65 |
4.09 |
3.74 |
3.56 |
3.50 |
3.5 |
Кв |
0.97 |
0.97 |
0.98 |
0.98 |
0.99 |
0.99 |
1.00 |
1.00 |
|
φ |
I |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
1 |
0 |
|
Kа |
12.02 |
8.19 |
6.34 |
5.29 |
4.66 |
4,27 |
4.07 |
4.00 |
4.0 |
Кв |
0.97 |
0.98 |
0.98 |
0.99 |
0.99 |
1.00 |
1.00 |
1.00 |
|
φ |
1 |
2 |
2 |
2 |
2 |
1 |
1 |
0 |
|
Kа |
14.88 |
10.15 |
7.87 |
6.58 |
5.80 |
5.33 |
5.0 |
5.00 |
5.0 |
Кв |
0.98 |
0.99 |
0.99 |
0.99 |
0.99 |
1.00 |
1.00 |
1.00 |
|
φ |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
0 |
0 |