- •Теория, расчёт и конструирование поршневых компрессоров Учебное пособие по курсовому проектированию по дисциплине «Теория, расчёт и конструирование поршневых компрессоров»
- •Принятые сокращения и обозначения
- •1. Выбор конструктивной схемы*
- •2. Тепловой расчёт поршневого компрессора
- •2.1. Примеры теплового (термодинамического) расчёта поршневого компрессора
- •2.1.1. Воздушный компрессор (выполнен студентом н.В. Жмаевым)
- •Распределение повышения давления по ступеням
- •Определение коэффициентов подачи
- •Определение основных размеров и параметров ступеней
- •Определение индикаторной мощности компрессора и выбор электродвигателя
- •Подбор электродвигателя
- •Определение температуры нагнетания
- •Выбор клапанов по пропускной способности
- •I ступень: ;
- •II ступень: .
- •Подбор пружин клапанов
- •2.1.2. Холодильный компрессор (выполнен студентом в.И. Поспеловым) Определение термодинамических параметров
- •Расчет газового тракта компрессора
- •3. Динамический расчёт поршневого компрессора
- •3.1. Примеры динамического расчёта поршневого компрессора
- •3.1.1. Воздушный компрессор (выполнен студентом н.В. Жмаевым) Уравновешивание компрессора
- •Построение индикаторных диаграмм
- •Построение силовых диаграмм
- •Построение диаграмм суммарного противодействующего момента
- •3.1.2. Холодильный компрессор (выполнен студентом в.И. Поспеловым)
- •Построение расчетной индикаторной диаграммы
- •Построение диаграммы суммарной поршневой силы
- •Построение диаграммы суммарной тангенциальной силы
- •Построение диаграммы радиальных сил
- •Уравновешивание
- •Расчет маховика
- •4. Прочностные расчёты
- •4.1. Примеры прочностных расчётов (выполнены студентами н.В. Жмаевым и в.И. Поспеловым) Расчет на прочность стержня шатуна
- •Расчет на прочность верхней головки шатуна
- •Расчет шатунного болта
- •Расчет мотылёвой (кривошипной) головки шатуна
- •Расчет штока
- •Расчет литого чугунного цилиндра
- •5. Рекомендации по выполнению курсового проекта с элементами нирс
- •5.1. Тепловой многовариантный расчёт газового компрессора (выполнен студенткой о.В. Трофимовой)
- •Определение необходимого числа ступеней сжатия в компрессоре
- •Определение температуры нагнетания
- •Определение секундного объема, описываемого поршнем
- •Определение активной площади поршня
- •Определение предварительного значения диаметра цилиндра
- •Выбор клапанов по пропускной способности
- •Определение мощности привода компрессора
- •Сравнительный анализ работы компрессора в других режимах
- •5.2. Проверочные прочностные расчеты с использованием универсального программного пакета ansys (выполнен студентом е.В. Суховым)
- •Приложения
- •Министерство образования и науки Российской Федерации
Определение основных размеров и параметров ступеней
Объем описываемый поршнем I ступени определяем по формуле
,
где Ve – производительность компрессора. Ее значение дано в задании. Тогда
м3/с.
При переходе из одной ступени сжатия в другую газ охлаждается не полностью.
Температуру всасывания во II ступень определяем по формуле:
,
где ΔТ – недоохлаждение перед II ступенью (принимаем ΔТ = 10 К). Тогда
К.
Объем описанный поршнем II ступени определяем из формулы
;
м3/с.
По заданным параметрам в качестве ближайшего аналога и прототипа выбираем оппозитный компрессор типа 4М16, который имеет следующие характеристики (табл. 2.3).
Таблица 2.3.
Индекс |
Поршневая сила, кН |
Ход поршня, мм |
Число рядов |
Обозначение модификаций |
Расстояние между рядами, мм |
Масса, кг |
Частота вращения, 1/с |
Средняя скорость поршня, м/с |
Максимальная мощность в ряду, кВт |
Масса поступательно движущихся частей, кг | |||
Предельно допустимая суммарная |
Крейцкопфа и 0,3 шатуна |
Поршневого штока |
Предельно допустимая для поршня | ||||||||||
М16 |
160 |
320 |
4 |
4М 16 |
1850 |
12510 |
8,33 |
5,33 |
550 |
640 |
170 |
70 |
400 |
Активные площади поршней I, II ступеней определяем из уравнения
.
Так как у нас в каждой ступени по два цилиндра, то эта формула примет вид
,
где Сm – средняя скорость поршня (берем из табл. 2.3).
Тогда
м2; м2.
В ступенях двойного действия со штоком с одной стороны поршня (что соответствует выбранной схеме компрессора) диаметры цилиндров находятся по формуле
,
где – площадь штока, она равна.
Тогда получим выражение для расчета диаметра цилиндра в следующем виде
;
м;
м2.
Рассчитаем значение :
м.
Значения иокругляем до ближайшего стандартного размера диаметра цилиндра по ГОСТ 9515–81 [6]:D1 = 0,580 м; D2 = 0,320 м.
Рассчитаем геометрические площади поршней:
м2; м2.
Уточним описанные поршнями объемы после округления диаметров цилиндров и хода поршня по формуле
;
м3/с.;м3/с.
Проверяем производительность компрессора с учетом округления основных размеров цилиндра: так как Vе = λ1·Vh1, получаем Vе = 0,7333·2,476 = 2,016 м3/с.
Согласно ГОСТ 23680–79 производительность компрессора не должна отличаться от номинальной более чем на ± 5 %. В нашем случае отклонение составляет ± 0,68 %.
Основные размеры и параметры ступеней компрессора сводим в табл. 2.4:
Таблица 2.4.
-
Параметр
I ступень
II ступень
Число цилиндров
2
2
Диаметр цилиндров , м
0,580
0,320
Площадь поршня , м2
0,2642
0,0804
Объем описываемый поршнями , м3/с.
2,746
0,8359
Определение индикаторной мощности компрессора и выбор электродвигателя
Индикаторная мощность многоступенчатого компрессора равна сумме индикаторных мощностей отдельных ступеней сжатия:
,
где z – число ступеней (z = 2); Nui – индикаторная мощность i-ой ступени, которая определяется из уравнения
,
где х1i – средняя относительная потеря давления на всасывание в ступень; аi – относительная величина мертвого пространства в ступени; Пцi – отношение давлений в цилиндре; Арi и Аci – величины, определяемые ниже.
Определим все величины, входящие в выражение для индикаторной мощности ступеней. Средние относительные потери давления во всасывающих и нагнетательных клапанах составляют [6, 8, 9]: х11 = 0,03 ÷ 0,07; х21 = 0,8·х11. Принимаем х11 = 0,05, тогда х21 = 0,8·0,05 = 0,04. Потери во второй ступени составят: х12 = 0,8·0,05 = 0,04, тогда х22 = 0,8·0,04 = 0,032.
Найдем отношение давлений газа в цилиндрах (Пцi) по формулам
; ;
; .
Значения величин Арi и Аci определяем по формулам
; ,
где nсi – показатель политропы сжатия, он находится по приближенной формуле nсi = nс1 + 0,015(i – 1)k, где k – показатель адиабаты, принимаем k = 1,4.
Величина nс1 находится из соотношения nс1 = аk, где а – коэффициент, значения которого изменяются а = 0,92 ÷ 1. Меньшее значение коэффициента а следует выбирать для компрессоров небольшой производительности и отношений давления, близких к 3. Для нашего случая принимаем а = 0,99.
Получаем nс1 = 0,99·1,4 = 1,386; nс2 = 1,386 + 0,015(2 – 1)1,4 = 1,407.
nрi – показатель политропы расширения находится по формуле
;
; .
Тогда
;
;
;
.
Подставим все известные величины в формулу для определения индикаторной мощности ступеней, кВт:
;
.
Тогда полная индикаторная мощность компрессора:
кВт.
Мощность, потребляемая компрессором, определяется по формуле
,
где ηмех – механический коэффициент полезного действия компрессора, который задают, используя статистические данные близких по параметрам машин (принимаем ηмех = 0,95 [8]).
Получаем кВт.
Следовательно, электродвигатель должен обладать мощностью: N ≥ Nэд, где Nэд = 1,2·Nк, откуда Nэд = 1,2·725,956 = 871,16 кВт.