PEVM_Chemba_konspekt_lektsy
.pdfСистема дифференциальных уравнений, описывающая электромеханические переходные процессы в синхронном генераторе с двумя эквивалентными демпферными контурами на роторе имеет вид:
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
dt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
dS |
|
|
ном |
|
[P |
E'' |
|
|
i |
|
E'' |
|
i |
|
i |
i |
|
( x'' |
|
x'' |
|
)] |
|
|
||||||||
|
|
|
|
q |
q |
d |
d |
q |
d |
q |
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
dt |
|
|
T j |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Td 0 |
dE'q |
Eqe E'q id xd |
x' d [E'' q |
E' q |
id x'd x'' d ] k2 |
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
dt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
T ''d 0 |
|
dE''q |
Eqe E'q id xd |
x' d k1 [E' q E'' q id x'd x'' d ] k3 |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
dt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
T ''q0 |
|
dE''d |
E''d id xq x'' q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
dt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
k1 |
|
xad ( xd x''d ) |
|
T ''d 0 |
|
|
|
k2 |
|
|
|
xd x'd |
|
k3 1 k1 k |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
xad ( xd x'd ) |
2 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
xad ( xd x'd ) Td 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
Данная система имеет пятый порядок и является жесткой (Td 0 |
превышает T ''d 0 и |
||||||||||||||||||||||||||||||||
T ''q0 |
|
|
в сто и более раз). Для снижения порядка и жесткости этой системы диффе- |
ренциальных уравнений возможно применение интеграла свёртки. В частности, учёт эффекта демпферных обмоток возможен за счёт исключения двух последних уравнений из вышеуказанной системы. При этом порядок системы Коши снижается до трёх и существенно уменьшается жесткость, позволяя использовать большие значения шага интегрирования, т.е. описание электромеханических переходных процессов в синхронном генераторе получается в виде нежесткой системы трёх дифференциальных уравнений.
Динамические свойства турбины, системы возбуждения и соответствующие автоматические регуляторы могут быть учтены без изменения структуры полученной системы из трех дифференциальных уравнений. Для этого Pт и Eqe долж-
ны рассматриваться как реакции динамических элементов на входные сигналы, вычисляемые по известным аппроксимациям интеграла свёртки.
Для расчётов динамической устойчивости и электромеханических переходных процессов в многомашинных сложных энергосистемах с учётом противоаварийной автоматики применяются программы, характеристики которых имеются в предлагаемой литературе.
Как правило, все промышленные программы, предназначенные для расчёта переходных процессов сложных ЭЭС, включают в себя блок расчёта установившегося режима для определения начальных значений переменных, интегрируемых в процессе расчёта динамической устойчивости. Расчёты установившихся режимов в них осуществляются решением узловых уравнений в форме баланса мощности:
101
|
|
|
^ |
|
|
^ |
^ |
|
|
1 |
|||||
|
д |
|
или в форме баланса токов |
|
д |
. |
|
|
|
|
|
|
В расчётах переходных процессов предусмотрено использование различных моделей синхронных машин: они могут быть представлены либо уравнениями Парка-Горева, либо уравнениями Лебедева-Жданова, когда предполагается постоянство ЭДС машин E'q . При расчёте электромеханических переходных процессов
в ЭЭС общепринятым допущением является неучёт электромагнитных переходных процессов в статических элементах – статорных цепях синхронных машин, элементах электрической сети и статических нагрузок.
Для решения этой системы алгебраических уравнений применяется метод Ньютона-Рафсона с улучшением сходимости по Матвееву.
Прогноз осуществляется по формуле:
yn 1 yn h (B0 yn B1 yn 1 B2 yn 2 B3 yn 3)
Коррекция осуществляется по формуле:
yn 1 yn h (B 1 yn 1 B0 yn B1 yn 1 B2 yn 2 ) , где yn 1, yn - значение функций в моменты времени tn 1,tn
yn 1, yn , yn 1, yn 2 , yn 3 |
- значение производных |
функций в моменты времени |
||||||||||
tn 1,tn ,tn 1,tn 2 ,tn 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h – шаг интегрирования на интервале h tn 1 tn |
|
|||||||||||
B 1,B0 ,B1,B2 ,B3 - коэффициенты, значения которых зависят от порядка метода и |
||||||||||||
комбинации предыдущих шагов интегрирования. |
|
|||||||||||
Если hn 1 – шаг интегрирования на интервале hn 1 |
tn tn 1 |
|||||||||||
hn 2 – шаг интегрирования на интервале hn 2 |
tn 1 tn 2 |
|||||||||||
hn 3 – шаг интегрирования на интервале hn 3 |
tn 2 tn 3 |
|||||||||||
Обозначив k |
hn 1 |
k |
2 |
|
hn 2 |
k |
3 |
|
hn 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
1 |
h |
|
|
h |
|
h |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
используем эти коэффициенты для формулы прогноза метода Адамса 4-го порядка:
B3 |
|
3 1 2 k12 |
2 3 k1 2 k1 k2 2 |
|||
12 k2 |
|
k3 ( k1 k2 k3 ) k3 |
||||
|
|
|
|
|||
B2 |
|
2 3 k1 6 |
k1 k2 k3 B3 |
|
||
|
6 k1 |
k2 k2 |
||||
|
|
|
102
B1 1 2 B2 k1 k2 2 B3 k1 k2 k3 2 k1
B0 1 B1 B2 B3
и для формулы коррекции метода Адамса 4-го порядка:
B 1 |
|
3 |
1 2 k12 |
2 3 k1 |
2 k1 k2 2 |
|||||
|
12 |
1 k1 (1 k1 |
k2 ) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
B2 |
|
|
2 3 k1 6 B 1 1 k1 |
|
|
|||||
|
|
|
6 k1 k2 k2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
B1 |
|
2 B 1 2 B2 k1 k2 1 |
|
|||||||
|
|
|
2 k1 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
B0 1 B 1 B1 B2
Для решения остальных уравнений, описывающих поведение синхронной машины, а также уравнений, описывающих процессы в АРВ и АРС, используется метод численного интегрирования, основанный на интеграле Дюамеля 3-го рода с линейной аппроксимацией возмущающих функций. Основная формула для коррекции выглядит следующим образом:
yn 1 yn
U n ,U 'n -
|
h |
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
h |
|
e T |
U |
n |
1 e |
T |
U ' |
n |
[h T (1 e T )] , где |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
возмущающая функция и ее производная;
T - постоянная времени дифференциального уравнения.
К преимуществам данного метода можно отнести достаточно высокую устойчивость интегрирования, а также удобства учета различных нелинейностей, характерных для систем регулирования СМ.
Связь уравнений СМ с сетью осуществляется через найденные значения ЭДС E'' . В общем случае нагрузка узда состоит из асинхронной нагрузки и нагрузки, описываемой СХН. На каждом шаге интегрирования определяется проводимость
узла нагрузки Y н Y AD Y СХН и тем самым осуществляется связь с сетью. Электрическая сеть описывается системой алгебраических узловых уравнений большой размерности со слабозаполненной матрицей узловых
проводимостей YU I(U ,E'' ), где I – вектор задающих токов в узле.
Для решения этой СЛАУ применяется метод Гаусса с упорядоченным исключением переменных. Особенностью является то, что для уменьшения погрешности взаимосвязи сети и системы дифференциальных уравнений имеется возможность повторного интегрирования по уточнённым значениям неинтегрируемых пере-
103
менных: в начале интервала интегрирования производится прогноз неинтегрируемых переменных, затем относительно них решаются системы дифференциальных уравнений, в результате чего определяются значения E'' и Yн в конце интер-
вала. Найденные значения E'' и Yн подставляются в уравнения сети и решается
система узловых уравнений, откуда и определяются уточненные значения неинтегрируемых переменных и относительно этих значений процесс интегрирования повторяется. Данная схема интегрирования позволяет увеличить точность решения, а также контролировать процесс нарастания ошибки взаимосвязи, не уменьшая шага интегрирования. Кроме того, облегчается процесс начала интегрирования после резких возмущений в сети, т.е. когда информация о предыдущих значениях неинтегрируемых переменных отсутствует. Интегрирование по такой схеме позволяет дать эффективный старт и хорошую стабилизацию вычислительного процесса.
104