![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •1. Классификация электронных устройств
- •3. Полупроводниковые диоды
- •4. Биполярные транзисторы
- •7,8,9. Полевые транзисторы
- •10. Тиристоры
- •1(2) Общие сведения, классификация и основные характеристики усилителя. Типовые функциональные каскады полупроводникового усилителя
- •Основные характеристики усилителя
- •5.9 Типовая переходная характеристика усилителя
- •3,4(2) Обратная связь в усилителях
- •5(2) Статический режим работы усилительных каскадов
- •11(2) Усилительные каскады на полевых транзисторах
- •6(2) Усилительный каскад на биполярном транзисторе с общим эмиттером
- •9(2) Усилительный каскад на биполярном транзисторе с общим коллектором
- •17(2) Дифференциальные усилительные каскады
- •10(2) Усилительные каскады с динамической нагрузкой и с каскодным включением транзисторов
- •13(2) Основные положения теории обратной связи применительно к усилителям
- •14(2) Мощные усилительные каскады
- •15(2) Двухтактные выходные каскады.
- •14(2) Бестрансформаторные мощные выходные каскады
- •12(2) Многокаскадные усилители
- •18(2) Операционные усилители
- •Повторитель напряжения
- •19(2) Неинвертирующий усилитель
- •20(2) Инвертирующий сумматор
- •Неинвертирующии сумматор
- •21(2) Усилитель с дифференциальным входом
- •Интегратор
- •Дифференциатор
- •22(2) Логарифмический и антилогарифмический (экспоненциальный) усилители
- •1(3) Диодные ограничители амплитуды
- •5(3) Транзисторные мультивибраторы
- •6(3) Генераторы пилообразных импульсов
- •Генераторы линейно изменяющегося напряжения
- •2(3) Триггеры
- •3(3) Транзисторные триггеры
- •4(3) Несимметричный триггер с эмиттерной связью (триггер Шмитта).
- •10(3) Основные логические операции
- •Логические элементы и—не, или—не
14(2) Мощные усилительные каскады
Под мощным каскадом понимают такой усилительный каскад, для которого задаются нагрузка RH и мощность РН, рассеиваемая в этой нагрузке. Обычно мощность имеет значения от нескольких до десятков — сотен Вт. Поэтому мощные каскады, которые, как правило, бывают выходными, рассчитывают по заданным значениям РН и Rн. Чтобы оценить, какую мощность должен давать каскад предварительного усиления, приходится оценивать коэффициент усиления каскада по мощности КР.
Общие сведения о мощных усилительных каскадах. Мощный выходной каскад является главным потребителем энергии. Он вносит основную часть нелинейных искажений и занимает объем, соизмеримый с объемом остальной части усилителя. Поэтому при выборе и проектировании выходного каскада основное внимание обращают на возможность получения наибольшего КПД, малые нелинейные искажения и габаритные размеры.
Нелинейные искажения для мощных транзисторных каскадов обусловлены зависимостью h*216 или h*21э от режима работы, нелинейностью характеристик транзисторов /Э(UЭБ) или /Б(UБЭ), а также нелинейностью характеристик намагничивания магнитной системы трансформатора, часто используемого для согласования выходного каскада с нагрузкой.
Для количественной оценки нелинейных искажений, вносимых каскадом, на его вход подают чисто синусоидальный сигнал и измеряют амплитуды гармоник на его выходе. Отношение корня квадратного из суммы квадратов амплитуд всех гармоник, кроме первой, на входе каскада к амплитуде первой гармоники характеризует нелинейные искажения, вносимые усилителями мощности. Это отношение называется коэффициентом гармоник:
При экспериментальной оценке чаще используют коэффициент нелинейных искажений ввиду более простой реализации измерительного устройства. Разница между этими двумя оценками нелинейных искажений обычно несущественна. Коэффициенты гармоник и нелинейных искажений часто выражают в процентах.
У прецизионных усилителей иногда оценивают коэффициент искажений интермодуляции. При его нахождении на вход усилителя через резисторы подаются сигналы от двух генераторов сигналов. Частота одного из них fx небольшая (f1≈250 Гц). Второе напряжение имеет частоту f2 на порядок-полтора большую, чем f1 (обычно f2≈8 кГц). Значения напряжений берут 0,8 и 0,2Uвхном. К выходу усилителя подключают полосовой фильтр, настроенный на частоту f2. Составляющие U и Uм выходного напряжения фильтра (рис. 4.41) измеряют с помощью приборов. Коэффициент интермодуляции Кинт оценивают из уравнения
Р
ис.
4.41. Напряжение на выходе фильтра,
у которого fрез=f2
Если усилитель линейный, то при воздействии любого количества сигналов происходит их суммирование и в спектре сигнала не появляются комбинационные частоты. Соответственно не происходит модуляции амплитуд гармоник выходного сигнала. При наличии нелинейности возникают комбинационные частоты и высокочастотная гармоника f2 окажется модулированной по амплитуде, причем глубина модуляции, характеризуемая напряжением UM, зависит от нелинейности усилителя.
В общем случае сигналы сложной формы могут усиливаться, поэтому нелинейные искажения усилителя следует оценивать суммарным коэффициентом
который должен быть меньше допустимого значения Ко {Кг <К0). В общем случае происходит суммирование нежелательных гармоник и интермодуляционных искажений не учитывается.
Как показывают расчеты, коэффициенты гармоник, обусловленные только нелинейностью входной цепи мощного усилительного каскада на биполярных транзисторах, могут достигать 3—8%, а интермодуляционные искажения в 1,6 раза больше гармонических. Общие же искажения достигают 15— 20%. Их уменьшение осуществляют за счет введения достаточно глубокой отрицательной ОС, охватывающей мощный усилительный каскад. Ориентировочно можно считать, что коэффициенты гармоник и интермодуляционных искажений уменьшаются пропорционально глубине ОС:
где К—суммарный коэффициент гармоник каскада с ОС; γ — коэффициент ОС.
Выходные каскады выполняют однотактными и двухтактными. Активные приборы в усилителях мощности могут работать в режимах А, В или А В. Для создания мощных выходных каскадов используют схемы с ОЭ, ОБ и ОК.
В однотактных выходных каскадах активные приборы работают в режиме А. При их создании используют три схемы включения транзисторов. Для согласования нагрузки с выходным каскадом иногда применяют трансформаторы, которые обеспечивают получение максимального коэффициента усиления по мощности, но существенно ухудшают его частотные характеристики.
Каскад с ОБ трансформаторным входом и трансформаторным выходом. Рассмотрим схему, представленную на рис. 4.42, а. Точка О, определяющая ток покоя транзистора (рис. 4.42, б), находится на линии статической нагрузки. Из точки на оси абсцисс с координатами Е, О проведена прямая под углом, тангенс которого равен (—1/r1,), где r1—активное сопротивление первичной обмотки трансформатора. Так как активное сопротивление первичной обмотки трансформатора достаточно мало, то линия нагрузки по постоянному току проходит почти вертикально. Ток покоя /э0 задается напряжением Еэ и резистором Rэ.
Для построения линии динамической нагрузки (нагрузки по переменному току) сопротивление Rн приведено к первичной обмотке (R'H). Через точку О проведена линия динамической нагрузки под углом, тангенс которого —1/ R'H.
При подаче на вход синусоидального сигнала ток коллектора будет изменяться практически по синусоидальному закону с амплитудой 1кт. Это является следствием перемещения рабочей точки по нагрузочной прямой в диапазоне от с до b в соответствии с мгновенным значением входного тока /э.
Следует отметить, что напряжение UKc, соответствующее точке с нагрузочной линии, существенно превышает Е. Это возможно только при наличии трансформатора и объясняется тем, что энергия, накопленная индуктивностью намагничивания, при уменьшении тока вызывает появление ЭДС самоиндукции.
Мощность, рассеиваемая в нагрузке R'H,
где UKm и 1кт — амплитудные значения напряжения и тока.
Для нахождения мощности в истинной нагрузке следует учитывать, что КПД трансформатора тр<l, поэтому
Если выходная мощность задана, го, зная приблизительно тр, можно найти мощность Р'н, которую необходимо получить от каскада.
Рис 4.42. Схема однотактного выходного каскада с ОБ, работающего в режиме А (а); построение статической и динамической характеристик (б); определение среднего значения входного сопротивления (в)
На
максимальные значения амплитуд токов
и напряжений накладываются
очевидные ограничения:
где UКЭтах и /Кmax—соответственно максимально допустимое напряжение и ток для данного транзистора.
и найти коэффициент трансформации
Зная UKmmax и /Kmmax, можно связать их с R'н, т. е.
Усилительный каскад, работающий в режиме А, в первом приближении можно считать линейным. Поэтому мощность, отдаваемая источником питания, не зависит от входного сигнала:
Максимальный КПД имеет место при /Kmmax ≈/ко и UKmmax ≈Ек.
При этом он будет близок к своему максимально допустимому значению 0,5 (практически не выше 0,45). Если учесть потери в трансформаторе и цепях смещения (Еэ, Rэ), то реально достижимый КПД находится в пределах 0,30—0,35.
Определим максимальную мощность, которую может отдать транзистор:
Не следует забывать, что максимальная мощность ограничена не только допустимыми напряжением и током, но и допустимой мощностью рассеяния на коллекторе РКmax. В усилительном каскаде мощность, рассеиваемая на коллекторе транзистора,
и КПД коллекторной цепи
Подставляя
Ро,
получим
Отсюда можно записать приближенное неравенство, позволяющее выбрать транзистор по значению допустимой мощности рассеяния в коллекторной цепи:
Так как КПД коллекторной цепи к<0,5, для оценки допустимой мощности рассеяния в коллекторной цепи можно использовать другое приближенное неравенство
Входную мощность, которую должен отдавать каскад предварительного усиления, обычно определяют приближенно. Это обусловлено нелинейностью характеристики /э (UЭБ) (рис. 4.42, в). Поэтому берем усредненное значение входного сопротивления, которое для схемы с ОБ при больших токах
Тогда необходимая мощность на входе каскада
Коэффициент усиления по мощности каскада найдем как отношение Р'н к Рвх:
Учитывая, что /кm≈/эm, получим
Рис. 4.43. Выходные характеристики, поясняющие причины появления нелинейных искажений:а– питание входной цепи от источника тока. 6– питание входной цепи от источника напряжения
Из последнего выражения видно, что для повышения коэффициента усиления по мощности сопротивление R'н, желательно брать большим, поэтому заданную мощность Р'н целесообразно обеспечивать за счет повышения амплитуды выходного напряжения, а не тока.
Нелинейные искажения возникают в выходной (коллекторной) и во входной цепях. Они обусловлены зависимостью h*216 от тока и нелинейностью входной характеристики.
Если задать синусоидальный входной ток /э(t), то кривая uэ(t) будет сильно искажена (рис. 4.43, а), но это почти не отражается на выходном напряжении, так как оно определяется током эмиттера.
Если задать синусоидальное напряжение Uэ (питание от источника ЭДС), то ток /э(/) будет несинусоидальным и, как следствие, наблюдаются сильные нелинейные искажения выходного сигнала (рис. 4.43, б).
Таким образом, для уменьшения нелинейных искажений, вызванных входной цепью, необходимо увеличивать сопротивление источника R'г, тем самым функционально приближая источник сигнала к генератору тока. Однако при этом увеличиваются потери мощности на этом сопротивлении и поэтому R'г выбирают обычно меньше Rвх ср.
Для уменьшения нелинейных искажений часто идут на снижение КПД и выбирают большое значение тока покоя /э0. Он у мощных транзисторов может достигать десятков — сотен мА.
Коэффициент трансформации входного трансформатора Т1 определяют из уравнения
в котором R'г иногда задают из условия согласования:
Для мощных выходных каскадов с ОЭ (рис. 4.44, а) в основном справедливо все сказанное выше. Однако имеются и некоторые отличия. Входная мощность этих каскадов значительно меньше (приблизительно в h*21э раз) и соответственно больше коэффициент усиления по мощности. Влияние нелинейности входной характеристики 1Б(UБЭ) на нелинейные искажения значительно больше, чем у каскада с ОБ. Как правило, отсутствует резистор в цепи эмиттера Rэ, так как при больших токах его сопротивление должно иметь очень малое значение и емкость С должна быть очень большой.
Требуемое напряжение смещения обеспечивается с помощью диода VD. Вместе с резистором R1 он образует делитель напряжения. Вследствие малого дифференциального сопротивления диода можно считать, что по переменному току соответствующий вывод обмотки трансформатора подключен к общей шине. Кроме того, с помощью диода осуществляется температурная стабилизация положения рабочей точки в статическом режиме работы. Это обусловлено идентичностью температурных характеристик диода и эмиттерного перехода.
Выходные характеристики с линией нагрузки и построениями, поясняющими изменения тока и напряжения коллектора, возникающими при подаче входного сигнала, приведены на рис. 4.44, б.
Главное преимущество каскада с ОЭ перед каскадом с ОБ то, что его коэффициент усиления по мощности в пределе может быть в 1+ h*21э раз больше. Однако на практике такой выигрыш в усилении по мощности реализовать не удается из-за меньшего значения UКЭmах в схеме с ОЭ и соответственно более низкого сопротивления R'н, которое можно использовать. Тем не менее оно достаточно большое, поэтому во многих случаях отдают предпочтение каскаду с ОЭ, несмотря на то что по остальным показателям он уступает каскаду с ОБ. У него: 1) использование рабочего диапазона напряжений хуже, чем в схеме с ОБ, из-за того, что напряжение в точке b принципиально не равно нулю и, как следствие, каскад имеет меньший КПД; 2) температурная стабильность хуже, так как коэффициент h*21э достаточно сильно изменяется с температурой и отсутствует сопротивление R.н в эмиттерной цени, с помощью которого обычно осуществляют термостабилизацию; 3) нелинейные искажения выше, так как h*21э, сильно зависит от тока.