- •Курсовая работа
- •Содержание:
- •1.Исходные данные для проектирования
- •2. Расчет мощности электродвигателя
- •2.1. Предварительный выбор электродвигателя
- •2.2. Расчет и построение нагрузочных диаграмм.
- •2.3. Проверка выбранного двигателя
- •3. Построение пусковых диаграмм и расчет пусковых реостатов
- •3.1. Построение естественной механической характеристики
- •Построение пусковых диаграмм
- •Расчет требуемых сопротивлений реостата
- •4. Построение тормозных диаграмм и расчет тормозных реостатов
- •4.1. Построение тормозных диаграмм
- •4.2. Расчет сопротивлений тормозных реостатов
- •5. Выбор реостата
- •5.1. Определение расчетных сопротивлений секций реостата
- •5.2. Определение рабочих токов ступеней реостата
- •5.3. Время работы ступеней и секций реостата
- •5.4. Расчет эквивалентных токов секций реостата
- •5.5. Выбор типового ящика сопротивлений
- •Построение полной пусковой и тормозной характеристик
- •Расчет и построение кривых переходных процессов при пуске иторможении
- •Выбор основных коммутационных аппаратов и принципов управления электроприводом
- •Выбор коммутационных аппаратов силовой цепи
- •Выбор источника динамического торможения
- •Построение рксу электроприводом грузовой лебедки
- •Список использованных источников
- •Спецификация
Расчет и построение кривых переходных процессов при пуске иторможении
Считая механическую характеристику двигателя в пределах рабочего участка линейной, а момент статического сопротивления постоянным, для расчета переходных процессов используется аналитический метод.
Кривая переходных процессов при пуске и торможении (рис.7.1) строится согласно табл. 7.1 и рис. 6.1.
Для нахождения электромагнитной постоянной времени нужно найти номинальные скольжения на соответствующих механических реостатных характеристиках:
Электромагнитная постоянная времени на i-й ступени рассчитывается по формуле:
Таблица 7.1
№ ступени |
ωн.i, рад/с |
ωс.i, рад/с |
sн |
Тм.i, c |
Mп.min, кН·м |
Mп.max, кН·м |
Mc.i, кН·м |
Rпр1 |
0 |
0 |
2,72 |
14,52 |
0 |
5,56 |
0 |
Rпр2 |
0 |
17,8 |
0,86 |
4,75 |
17,1 |
15,25 |
11,5 |
R3 |
5,75 |
37,5 |
0,427 |
2,279 |
28 |
16,3 |
10,5 |
R4 |
28 |
44,3 |
0,236 |
1,26 |
27,7 |
16,3 |
10,25 |
R5 |
39,5 |
48 |
0,131 |
0,699 |
27,6 |
16,3 |
10,1 |
R6 |
45,2 |
49,8 |
0,073 |
0,39 |
27 |
16,3 |
10 |
R7 |
48,2 |
50,6 |
0,045 |
0,24 |
25,8 |
16,3 |
9,95 |
R8 |
49,5 |
51 |
0,035 |
0,187 |
24 |
16,3 |
9,92 |
Rт2 |
1,725 |
1,55 |
1,248 |
6,661 |
0 |
12,5 |
12,2 |
Rт1 |
1,725 |
0 |
1,69 |
9,02 |
9,5 |
0 |
0 |
Выбор основных коммутационных аппаратов и принципов управления электроприводом
Выбор коммутационных аппаратов силовой цепи
К коммутационным аппаратам силовой цепи относится реверсор, который включает в себя силовой реверсивный контактор и контактор динамического торможения (рис.8.1). Реверсивный контактор предназначен для изменения фаз при выборе направления вращающего двигателя. Динамический контактор предназначен для подключенного статора двигателя к источнику постоянного тока. При этом предусмотрены взаимные бронировки, исключающие одновременность включения контакторов. Все контакторы реверсора способны переключать только рабочие токи.
Для защиты двигателя и коммутационной аппаратуры от токов короткого замыкания применяются максимальные токовые защиты, максимально воздействующие на высоковольтный выключатель.
Условия выбора реверсора записываются следующим образом:
где Iврн – длительный номинальный ток реверсора;
I1н – номинальный ток статорной цепи двигателя;
1,2 – коэффициент запаса по номинальному току;
Uврн – номинальное напряжение реверсора.
Рассчитаем номинальный ток:
Таким образом, длительный номинальный ток и номинальное напряжение реверса принимаем:
К установке принимаем высоковольтный реверсор серии ВР – 150.
Рис.8.1. Высоковольтный реверсор