[SHipinsky_V.G.]_Oborudovanie_i_osnastka_upakovoch(z-lib.org)

Для рицовки обычно применяются линейки конструктивно схожие с высекательными, но несколько меньшей высоты (22,6 – 23,6 мм), а также с двухсторонней заточкой и двойной фаской (рис.18.5г) на профиле режущей части. Их изготовляют толщиной 0,75; 1,05 и 1,42 мм из сталей различной твердости: средней (HRC 35), а также твердых (HRC 40) и очень твердых (HRC 49).

Перфорационные линейки выполняются с двухсторонней заточкой (рис.18.5в) профиля режущей части и содержат на ней через одинаковые промежутки LP (рис.18.5д) прорези шириной Lп, которые не могут быть меньше толщины обрабатываемого картона. Такие линейки, предназначенные для линейной перфорации, выполняются с прорезями и режущими зубьями в широком диапазоне различных размеров. Наиболее часто применяются линейки высотой 22,0 – 23,8 мм и толщиной 0,7; 1,05 и 1,5 мм. Угловая же перфорация картона производится линейками, на режущей части которых с заданным шагом располагаются надрезанные участки, загнутые под тупым углом к их продольной оси (рис.18.5е). Наносимые такими линейками с определенным шагом прорези содержат между соседними прямолинейными участками отогнутую под тупым углом промежуточную часть, длинна которой равна расстоянию между прямолинейными прорезами. Изготовляются угловые перфорационные линейки толщиной 0,71 и 1,05 мм из твердой стали (HRC 40) и применяются, как правило, парами (левого и правого исполнения) для надрезки участков, которые необходимо впоследствии вырвать из стенки картонной тары для использования ее содержимого.

Биговальные линейки совместно с сопрягающимися биговальными матрицами обеспечивают продавливание на поверхности изготовляемых картонных деталей (разверток) прямолинейных продольных и поперечных углублений (бигов) в местах их последующего сгиба. По конструктивному исполнению профиля рабочей части они подразделяются на следующих три типа:

стандартные или нормальные линейки с полуцилиндрической поверхностью формующей головки (рис.18.5ж);

линейки с утолщенной формующей головкой (рис.18.5з);

линейки с зауженной формующей головкой (рис.18.5и).

Стандартные биговальные линейки изготовляются в виде стальных полос длиной 1м, твердостью HRC 37 – 43 и с рабочей поверхностью, отшлифованной до высокой чистоты. Их выпускают высотой 21 – 23,6 мм с допуском -0,04 мм и повышенной точности с допуском -0,02 мм, а также толщиной 0,4 – 2 мм с допуском ±0,015. Выбор параметров биговальной линейки зависит от толщины картона, а при обработке гофрокартона – от его толщины в сжатом состоянии. По специальному заказу можно получать линейки другой высоты, а также толщиной 3 мм, выполненные из алюминиевых сплавов. Линейки с утолщенной формующей полуцилиндрической головкой применяются для биговки толстого картона, а с утолщенной плоской формующей поверхностью – для биговки толстого гофрокартона вдоль направления гофров. Линейки с зауженной формующей головкой применяются при изготовлении малогабаритной тары из тонкого

31

картона. Они выпускаются высотой 22,8 – 23,6 мм и толщиной 0,7 мм, при толщине формующей головки 0,35 и 0,5 мм.

Внекоторых случаях на картонных деталях биговальные канавки должны чередоваться с длинными просечками. Такое сочетание биговки с перфорацией выполняется комбинированными линейками, содержащими на рабочей части адекватные участки, как с режущей кромкой, так и с биговочной формующей поверхностью. Изготовляются такие линейки из твердой стали (HRC 40)

толщиной 0,71; 1,05 и 1,50 мм.

Качество биговки зависит как от конструктивных параметров биговальных линеек, так и от располагающихся под ними на контрштампах биговальных каналов. Существует следующих три основных способа формирования адекватных контуров биговальных каналов на поверхности контрштампа штанцевальной формы:

изготовлением специальной матрицы (контрплаты) с сетью биговальных каналов для конкретной развертки (детали);

вырезкой каналов на поверхности контрштампа, выполняемого из прессшпана (при тираже до 300 тысяч деталей), гетинакса (до 1 млн. деталей) или металла (до 12 – 20 млн. деталей);

с использованием самоустанавливающихся биговальных матриц.

Вкаждом из этих способов определенным образом решаются две основные задачи: собственно формирование биговальных каналов и их центрирование по оси сопрягающихся биговальных линеек при установке.

Специальные матрицы (контрплаты) применяются при большом количестве в изготовляемой картонной развертке (детали) биговальных элементов, их малой длине и очень близком расположении. Выполняются эти контрплаты из прессованных слоистых листовых материалов, таких как гетинаксы (зарубежный аналог – пертинаксы) и стеклотекстолиты, путем вырезки на их поверхности соответствующей сети биговальных каналов фрезерованием, контурной лазерной обработкой или ножом. При этом толщина прессматериала под биговальным контуром должна быть не менее 0,1 мм. Наилучшее качество достигается при фрезеровании контрплат на плоттере с числовым программным управлением (ЧПУ), работающим от программы, обеспечивающей проектирование этой развертки.

Аналогичным образом вырезаются биговальные каналы и непосредственно на поверхности плиты контрштампа, выполненной из прессшпана, гетинакса или стеклотекстолита. При массовом же производстве таких картонных разверток (деталей) применяются металлические контрштампы, биговальные каналы на поверхности которых прорезаются на станках с ЧПУ фрезерованием или электроэрозионной обработкой.

Самоустанавливающиеся биговальные матрицы широко применяются в штанцевальных формах при расстояниях на изготовляемых развертках между наносимыми бигами достаточных для их размещения. Состоят они из двух параллельных пластин 1 (рис.18.5к), закрепленных на основании 2, при этом на нижней поверхности основания содержится тонкий слой высокопрочной клеевой композиции 3 постоянной липкости, закрываемый бумажной подложкой 4 с антиадгезионным покрытием. Такие антиадгезионные покрытия, обеспечивающие легкое удаление бумажной подложки, выполняются обычно

32

из кремнийорганических полимеров, называемых силиконами. В биговальный канал этой матрицы в свою очередь без зазоров вставлена полимерная юстировочная направляющая 5, прикрепляемая к поверхности пластин 1 клеевым слоем 6. А при монтаже штанцевальной формы в соосный продольный паз этой направляющей с натягом вставляется биговальная линейка 7.

Пластины 1 изготовляются обычно из полосок прессшпана или прочного термопластичного полимера с углом бокового скоса в 30 – 40о и стандартной шириной в 6 мм. Могут они также выполняться широкими с размером в 9 мм и узкими – шириной в 3 мм, а еще и с закругленным боковым скосом. Толщина же этих пластин h и ширина lК образуемого ими канала зависят от толщины обрабатываемого картона и биговальных линеек (таблица 18.3). Традиционным материалом основания 2 является стальная лента толщиной 0,2 ± 0,05 мм. Для уменьшения общей толщины биговальных матриц основания 2 в последнее время изготавливают также из металлической фольги толщиной 0,036 мм и тонких полимерных пленок.

По конструктивному исполнению самоустанавливающиеся биговальные матрицы подразделяются на следующие:

с биговальным каналом по центру (рис.18.5л);

со смещенным биговальным каналом (рис.18.5м);

с двумя биговальными каналами (рис.18.5н);

с негативным каналом (валиком) для обратной биговки (рис.18.5о);

с широким негативным каналом (широким валиком) для обратной биговки

(рис.18.5п).

Определяющим фактором при выборе типа биговальной матрицы

является расстояние xб между осями симметрии соседних биговальных линеек (рис.18.5р). При xб > 10 мм используются матрицы с биговальным каналом по центру, а при xб = 5 – 10 мм применяются матрицы со смещенным биговальным каналом. Если же 3 ≤ xб ≤ 5 мм, то применяют матрицы с двумя параллельными биговальными каналами. Матрицы с негативным каналом (валиком) применяются для формирования бигов обратного профиля (с радиусом закругления кверху) двумя параллельными биговальными линейками (рис.18.5р) на толстом и гофрированном картоне. Наибольшая деформация материала достигается при этом у основания биговочной канавки, то есть в зонах воздействия на него биговальных линеек. Такие биги (линии изгиба) обладают меньшей жесткостью и большей гибкостью в сравнении с

традиционными, поэтому их часто используют при изготовлении запорных элементов на картонной таре, а также в местах перегибов картона на 180о.

Для удобства использования в производственных условиях биговальные матрицы каждого типоразмера окрашивают в индивидуальные цвета. В частности, основные размеры и индивидуальные цвета окраски самоустанавливающихся биговальных матриц с металлическим основанием и каналом по центру приведены в таблице 18.3. Поставляются самоустанавливающиеся биговальные матрицы как в виде полос длиной 0,7 м, упакованных по 50 штук в картонные коробки, так и полосами длиной до 37 м, смотанными в рулоны.

33

Таблица 18.3 – Самоустанавливающиеся биговальные матрицы с металлическим основанием и каналом по центру

Толщина		Размеры матрицы, мм		Толщина	Маркировочный цвет
картона,				биговальной
		толщина	ширина
δ, мм				линейки,
		пластины,	канала,
				sб, мм
		h	lК
до	0,15	0,38	0,56	0,40; 0,50	золотой
до	0,15	0,38	0,80	0,40; 0,50	оранжевый
до	0,15	0,38	1,00	0,71; 1,05	светло-желтый
0,15	– 0,25	0,38	1,30	0,71; 1,05	голубой
0,20	– 0,40	0,43	1,30	0,71; 1,05	белый
0,20	– 0,40	0,43	1,50	0,71; 1,05	светло-зеленый
0,35	– 0,50	0,48	1,50	0,71; 1,05	желтый
0,35	– 0,50	0,48	1,70	0,71; 1,05	фиолетовый
0,45	– 0,60	0,53	1,70	0,71; 1,05	светло-голубой
0,45	– 0,60	0,53	1,90	0,71; 1,05	оливковый
0,50	– 0,70	0,58	1,90	0,71; 1,05	зеленый
0,50	– 0,70	0,58	2,10	0,71; 1,05	розовый
0,65	– 0,80	0,63	2,10	0,71; 1,05	темно-бордовый
0,75	– 0,90	0,68	2,30	0,71; 1,05	красный
0,85	– 1,00	0,79	2,07	0,71; 1,05	синий
0,95	– 1,20	1,00	3,00	1,05; 1,42	коричневый
0,95	– 1,20	1,00	3,00	1,42; 2,00	коричневый
1,15	– 1,40	1,30	3,80	1,05; 1,42	серый
1,15	– 1,40	1,30	3,80	1,42; 2,00	серый
1,30	– 1,60	1,60	5,00	1,05; 1,42	черный
1,30	– 1,60	1,60	5,00	1,42; 2,00	черный
1,50	– 3,00	2,00	6,30	1,05; 1,42	кремовый
1,50	– 3,00	2,00	6,30	1,42; 2,00	кремовый

Монтаж биговальных матриц на специальные съемные плиты контрштампов или непосредственно на плиты (талеры) штанцевального оборудования включает в себя следующие операции:

определение необходимых длин заготовок биговальных матриц и их отрезку с помощью специальных приспособлений (ножниц);

установку нарезанных заготовок через пазы их юстировочных направляющих на соответствующие биговальные линейки штампа штанцевальной формы;

снятие бумажной подложки с нижней самоклеящейся поверхности основания заготовок биговальных матриц;

обезжиривание рабочей поверхности плиты контрштампа или непосредственно талера с помощью специального очистителя;

осуществление штампом штанцевальной формы рабочего хода, обеспечивающего прижатие и приклеивание всех заготовок биговальных матриц к рабочей поверхности плиты контрштампа или непосредственно талеру штанцевального оборудования;

34

возвращение штампа штанцевальной формы в верхнее исходное положение;

удаление полимерных юстировочных направляющих с каналов биговальных матриц, закрепленных на поверхности контрштампа или талера.

Врезультате все биговальные матрицы оказываются как закрепленными на поверхности контрштампа или талера, так и отъюстированными по отношению к биговальным линейкам, находящимся в сопрягающемся штампе подготовленной к работе штанцевальной формы.

Важнейшую роль в штанцевальной форме выполняют также эжекторные (пружинящие) конструктивные элементы 6 (рис.18.4), изготовляемые из упругого материала, которые наклеиваются на поверхность основания 1 штампа вдоль всех его линеек и другого инструмента с двух сторон. Они обеспечивают:

гашение колебаний листа картона, поданного в рабочую зону формы, и его фиксацию в процессе штанцевания опускающимся штампом;

выталкивание (отделение) полученной заготовки и отходов листа картона с линеек и другого инструмента штампа при его обратном ходе;

нейтрализацию деформаций картона от растягивающих усилий в промежутках между режущим и биговальным инструментом штампа;

сохранность перемычек, которыми на полученной заготовке удерживаются удаляемые отходы картонного листа;

балансировку штанцевальной формы по рабочему давлению (силовую приправку);

защиту рабочих кромок линеек и другого инструмента штампа от образования заусенцев и других дефектов.

Взависимости от решаемой задачи эжекторные элементы могут выполняться в разнообразных конструктивных исполнениях, в том числе в виде нарезаемых с листов планок с квадратным (рис.18.5с) или прямоугольным (рис.18.5т) поперечным сечением, а также полос со специальными сложными профилями, в том числе Т-образными (рис.18.5у-ф), С-образными (рис.18.5х), D-образными (рис.18.5ц) и другими (рис.18.5ч-ш). Материалом для их изготовления служат различные виды специальных пористых (с закрытыми и открытыми ячейками) и непористых резин, микропористые полиуретаны, каучук, а также комбинированные материалы, например, такие как резина с пробковым наполнителем.

Сплошная монолитная резина характеризуется высокой твердостью и жесткостью. Из нее изготовляют эжекторные элементы как с простым квадратным и прямоугольным сечением, так и сложнопрофильные. Если расстояние между режущими и биговальными линейками в штампе меньше 10 мм, то для изготовления таких профилей рекомендуется применять монолитную резину твердостью от 45 до 70 ед. по Шору, а если больше 10 мм – то с твердостью от 35 до 55 ед.

Резина с открытыми порами отличается минимальными значениями бокового расширения, так как при ее сжатии воздух выходит из открытых пор. Эжекторные элементы из такой резины целесообразно применять для штанцевания с невысокими скоростями высококачественных сортов картона в

35

условиях наименьшего пылеобразования, так как попадающая с воздухом в их открытые поры пыль приводит к постепенному увеличению жесткости этой резины.

Резина с закрытыми порами по пружинящим свойствам занимает промежуточное значение между монолитной резиной и резиной с открытыми порами. Наилучшим же комплексом свойств обладает резина на основе синтетического каучука, закрытые поры в которой заполнены преимущественно воздухом, реже азотом.

В микропористых полиуретанах практически отсутствуют боковые расширения, поэтому из них выполняют эжекторные элементы, устанавливаемые между близко расположенными инструментами штампа. Из этого материала изготовляют также бандажи для контрвалов роторных штанцевальных машин.

При работе штанцевальной формы ее эжекторные элементы подвергаются многократным циклическим высокоскоростным нагружениям сжатия, из-за чего в материале протекают процессы саморазогрева, обусловленные высоким внутренним трением, и усталости. Соморазогрев не приводит при этом к критической ситуации, но вызывает изменение упругих характеристик материала. Усталостные же нагружения приводят в процессе работы к снижению жесткости, прочности и износостойкости эжекторных элементов. Усталостную выносливость резин на многократное сжатие определяют экспериментально по ГОСТ 266–67. Одним из условных показателей, косвенно характеризующих поведение резины при эксплуатации, является ее твердость. При этом существует следующая взаимосвязь между значениями твердости резины по Шору, модулем сдвига и усилием сжатия при определенной величине деформации – чем выше твердости резины по Шору, тем больше ее модуль сдвига G, тем больше напряжения сжатия σсж и соответственно тем больше усилие сжатия Pсж. Выбор необходимой твердости материала эжекторных элементов зависит от схемы расположения рабочего инструмента на основании штампа, а также от вида и свойств обрабатываемого картона. В частности, если расстояние между инструментальными линейками менее 8 мм, то материал эжекторных элементов должен иметь твердость от 40 до 60 ед. по Шору, если больше 8 мм – то его твердость должна составлять от 20 до 35 ед. С твердостью взаимосвязана и высота эжекторных (пружинящих) элементов: чем больше hЭ, тем меньше должна быть твердость материала.

При проектировании и изготовлении штанцевальной формы должны выполняться следующие условия (рис.18.4):

высота устанавливаемых в штампе рицовочных линеек взаимосвязана с высотой высекательных линеек и вычисляется по формуле:

ВР H hР		(18.1);
высоту же биговальных линеек определяют из соотношений:
при вырезке каналов на поверхности контрштампа: ВБ H		(18.2);
при использовании биговальных матриц :	ВБ H	(18.3);

36

толщина sБ биговальных		линеек должна быть не меньше толщины
обрабатываемого картона, т. е.	s	Б		(принимается по таблице18.3);

ширина сопрягающегося с линейкой биговального канала определяется в

свою очередь по формуле:
lК k sБ				(18.4);
глубину же биговального канала hБ		обычно принимают равной толщине
обрабатываемого картона, т. е.	h		, а в	самоустанавливающихся
	Б

биговальных матрицах она определяется толщиной h пластин, образующих этот канал (приведены в таблице 18.3);

при применении матрицы с негативным каналом (валиком) для обратной биговки (рис.18.5р) расстояние xб между осями симметрии двух соседних биговальных линеек вычисляется по формуле:

x	Б	l	В	2 k	О	s	Б	(18.5);
высоту hЭ эжекторных				(пружинящих)				конструктивных элементов

принимают с таким расчетом, чтобы они выступали на 1,2 мм над инструментальными линейками при обработке сплошного картона и на 2, 2 мм

– при обработке гофрированного картона; следовательно:

при обработке сплошного картона:	h	H 1,2 А	(18.6);
	Э

а при обработке гофрированного картона:	h	H 2,2 А	(18.7);
	Э

зазоры же ε между эжекторными элементами и сопрягающимися рабочими инструментами штампа должны быть в следующих пределах:

при обработке сплошного картона: ε = 0,5 – 1,5 мм; а при обработке гофрированного картона: ε = 1,5 – 2,0 мм.

где в формулах 18.1 – 18.7:

ВР – высота рицовочных линеек, мм; Н – высота высекательных линеек, мм;

δ – толщина обрабатываемого картона, мм; hР – глубина рицовки, мм;

ВБ – высота биговальных линеек, мм;

– толщина основания сопрягающегося биговального канала, мм; lК – ширина биговального канала, мм;

k – коэффициент; k = 1,3 – для биговальных каналов, параллельных волокнам обрабатываемого листа сплошного картона; k = 1,5 – для каналов, перпендикулярных волокнам листа сплошного картона; k = 2,0 – для каналов под обработку гофрированного картона (при этом за δ принимается толщина сжатого гофрированного картона);

sБ – толщина биговальной линейки; lВ – ширина биговального валика, мм;

kО – коэффициент, принимаемый равным 1 мм. hБ – глубина биговального канала, мм;

xб – расстояние между осями симметрии двух соседних биговальных линеек, мм;

А – толщина основания штанцевального штампа, мм;

37

hЭ – высота эжекторных (пружинящих) элементов, мм;

ε – зазор между эжекторным элементом штампа и сопрягающимся рабочим инструментом, мм.

При изготовлении штанцевальной формы применяются также приправочные материалы, которыми обеспечивается полный контакт ее рабочего инструмента с сопрягающимися поверхностями, расположенными на основании контрштампа или талера. Приправка производится с помощью специальной калиброванной пленки, бумажной и стальной калиброванной приправочной ленты на самоклеящейся основе толщиной 0,03; 0,04; 0,05; 0,08 и 0,10 мм различной ширины, а также компенсационных пластин и других материалов. Компенсационная пластина, в частности, укладывается под основание штампа по всему формату и в процессе его работы компенсирует значительную разность высоты линеек и дефекты контрштампа.

К штанцевальным формам предъявляются также высокие требования по их весовому и силовому уравновешиванию, из условия обеспечения равенства моментов относительно осей симметрии штампа. Например, в случае силовой неуравновешенности штампа, относительно какой либо из осей, в его конструкции предусматривают дополнительные компенсационные пружинящие элементы с требуемой суммой моментов от усилия сжатия. Изготовляют их обычно из резины с условной твердостью 25 – 30 ед. по Шору. Выбор же оптимальной схемы расположения пружинящих элементов, их геометрических размеров и материала является сложной многофакторной задачей, требующей сочетания специальных знаний и большого практического опыта. Решают такие задачи с помощью компьютерных программ, которые выбирают тип, марку требуемого материала, профиль сечения, геометрические размеры и схему расположения пружинящих элементов на штампе.

Технологическое усилие штанцевания для форм, содержащих высекательные и биговальные линейки, вычисляется по формуле:

РТ

	n
	Р	В
	1

Р	Б

, Н

(18.8);

Усилие же РВ, необходимое для высечки картонной детали (развертки), определяется по формуле:

РВ kB П СР QПР , Н						(18.9);
Усилие прижима материала, при высечке детали, вычисляется в свою
очередь по формуле:
	n
	В		b
Q	q L				, Н	(18.10);
ПР	1	В	Э
Усилие же РБ биговки всех линий сгиба на одной картонной детали
(развертке) может быть определено по формуле:
РБ kБ LБ В QБ , Н						(18.11);

Усилие прижима материала, при биговке вычисляется в свою очередь по формуле:

38

2,0;

LБ

QБ

n
Б
q L
1	В

bЭ

, Н

(18.12);

При этом соотношение между усилиями прижима материала QБ и биговки на нем линий сгиба должно удовлетворять следующему условию:

QP

ББ f f

1

2

(18.13);

где в формулах 18.8 – 18.13:

РВ – усилие высечки одной детали (развертки), Н; РБ – усилие биговки всех линий сгиба на одной картонной детали, Н;

n – количество одинаковых деталей, изготавливаемых в штанцевальной форме, шт.;

П – периметр высекаемой детали, мм; δ – толщина обрабатываемого картона, мм;

σСР – предел прочности материала на срез, МПа;

kВ – коэффициент, учитывающий изменяющиеся параметры высечки (допуск по толщине картона, затупление ножей и др.); kВ = 1,3 – 2,0;

QПР – усилие прижима материала, при высечке детали, Н;

q – удельное давление эжекторного (пружинящего) элемента на обрабатываемый материал, МПа;

LВ и bЭ – соответственно длина и ширина поверхности эжекторного элемента, контактирующей с обрабатываемым материалом, мм;

nВ – количество эжекторных элементов (планок, полос), работающих с линейками штампа, высекающими одну деталь (развертку), шт.;

kБ – коэффициент, зависящий от профиля биговального канала; kБ = 1,3 –

– длина всех бигов (линий сгиба), наносимых на поверхность изготовляемой детали (развертки), мм;

σВ – предел прочности обрабатываемого картона, МПа;

QБ – усилие прижима материала детали (развертки), при биговке, Н;

nБ – количество эжекторных элементов (планок, полос), работающих с биговальными линейками штампа на одной детали (развертке), шт.;

f1 – коэффициент трения между обрабатываемым материалом и прижимающими эжекторными элементами;

f2 – коэффициент трения между обрабатываемым материалом и биговальной матрицей.

Аналогичным образом определяются технологические усилия, возникающие в штанцевальной форме при рицевании, перфорировании, просечке круглых и разнообразных фасонных отверстий в изготовляемых картонных деталях, а также от компенсационных пружинящих элементов, дополнительно устанавливаемых в случае силового уравновешивания штампа относительно осей симметрии. Затем вычисляется суммарное технологическое усилие штанцевания, с учетом которого производится выбор соответствующего технологического штанцевального оборудования.

39

В настоящее время практически все конструктивные и монтажные элементы, а также расходные материалы, необходимые для изготовления штанцевальных форм, производятся и поставляются рядом зарубежных фирм,

например таких как: «GNU PENTRA», «ESSMANN + SCHAEFER (E + S)», «MARTIN MILLER (MM)», «CHANNEL», «CITO SYSTEM», «Х.Г.С.» и «ITRACO GmbH». В частности, в странах СНГ и Прибалтики наиболее известным поставщиком от фирмы «ITRACO GmbH» (Германия) и других ведущих мировых производителей, является ЗАО «ИТРАКО», которое через сеть своих представительств, расположенных в крупных промышленных регионах, обеспечивает потребителей всем тем, что требуется для изготовления штанцевальных форм, включая:

основания штампов и съемные плиты контрштампов;

разнообразные высекательные, рицовочные, перфорационные, биговальные и комбинированные линейки;

широкую номенклатуру самоустанавливающихся биговальных матриц (с каналом по центру, со смещенным каналом, с двумя каналами, с негативными каналами (валиками) для обратной биговки), а также приспособления для нарезки биговальных матриц и очистители пластин контрштампов;

разнообразные листы, пластины и специальные профили, выполненные из пористых (с закрытыми и открытыми ячейками) и непористых резин, микропористых полиуретанов, каучука, поролона, комбинированных материалов и предназначенные для изготовления эжекторных (пружинящих) элементов штанцевальных форм, а также клеи и вспомогательные инструменты (ручной насос для подкачки клея, термопистолет ТR-501 и специальные клеевые полоски к нему), обеспечивающие их монтаж;

различные пробойники круглых, квадратных и прямоугольных отверстий, специальные пробойники под торговые держатели, штампы для тиснения отверстий и специальных знаков, угловые соединители высекательных линеек;

монтажные элементы и приспособления для плоских штанцевальных форм

ивырубных автоматов (дистанционные и центрирующие упоры, комплекты ограничителей высоты, усиливающие элементы, направляющие, алюминиевые U-образные профили, универсальные зажимные колодки и упорные пластины, специальные пластмассовые и металлические крепежные детали, гайки забивные, штифты для выламывателей и другие);

специальные инструменты, приспособления и принадлежности для крепления ротационных штампов (стопорные планки, накладки, скобы, центровочные вставки, вакуумные заглушки, запорные пластины, специальные болты и метчики для нарезания под них резьбы, гайки стопорные, шайбы позиционные и другие крепежные детали, инструмент для ввинчивания специальных болтов, забивания шайб и крестообразных крепежных шпилек, зенкеры, клещи быстрого зажима, уплотнитель на самоклеящейся основе и другие);

приспособления и материалы для приправки штампов (специальные стальные калиброванные ленты, приправочные калиброванные материалы на бумажной и полимерной основе, пленка из полиэстера двухстороннего

матирования, приправочные листы и компенсационные пластины,

40