ный во вредное пространство, совершает работу; в этом процессе
принимает участие газ, занимающий при давлении P объем V . Тех-
1 4
ническая работа L* цикла компрессора при наличии вредного про-
странства с учетом (13.1.10) может быть представлена следующим образом:
|
|
|
|
|
ª |
|
|
|
|
n1 |
º |
|
|
|
|
|
ª |
|
|
|
|
n1 |
º |
* |
|
n |
|
Ǥ |
|
P2 |
· |
n |
|
» |
|
n |
|
|
|
Ǥ P2 |
· |
n |
|
» |
L |
|
|
|
PV |
Ǭ |
|
|
|
¸ |
1 |
|
|
|
PV |
Ǭ |
|
|
¸ |
|
|
1 , (13.1.15) |
n 1 |
|
P |
|
|
|
P |
|
|
|
|
1 1 |
|
|
|
|
» |
|
n 1 1 4 |
|
|
|
» |
|
|
|
|
|
«© |
1 |
¹ |
|
|
|
» |
|
|
|
|
|
«© |
|
1 |
¹ |
|
|
» |
|
|
|
|
|
¬ |
|
|
|
|
|
|
|
¼ |
|
|
|
|
|
¬ |
|
|
|
|
|
|
¼ |
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ª |
|
|
n1 |
|
º |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
|
|
|
n |
V1 V4 |
Ǥ P2 |
· n |
|
|
» |
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
P1 |
Ǭ |
|
¸ |
|
|
1». |
(13.1.16) |
|
|
|
|
|
n 1 |
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
«© |
1 |
¹ |
|
|
|
|
» |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
¬ |
|
|
|
|
|
|
¼ |
|
|
Поскольку V – V – объем рабочего пространства цилиндра, то
14
масса засасываемого (выталкиваемого) газа
G* |
P1 V1 V4 |
. |
(13.1.17) |
|
|
RT1 |
|
Выразив отсюда величину P (V – V ) и подставив ее в (13.1.16),
1 1 4
получим
|
|
|
ª |
|
|
n1 |
º |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
n |
Ǥ P2 |
· n |
» |
* |
|
|
L |
|
|
RT1 Ǭ |
|
¸ |
|
|
1»G |
, |
(13.1.18) |
n 1 |
P |
|
|
|
«© |
1 |
¹ |
|
|
» |
|
|
|
|
|
|
¬ |
|
|
|
|
¼ |
|
|
|
откуда для 1 кг газа следует соотношение, совпадающее с (13.1.11). В реальном компрессоре работа, затрачиваемая на сжатие газа, оказывается больше, чем техническая работа цикла компрессора, определяемая уравнением (13.1.10), полученным для идеализированного компрессора без учета ряда факторов, таких как трение между поршнем и цилиндром, штоком и сальником, некоторая неплотность клапанов поршня, сальников, нагрев всасываемого газа от стенок цилиндра, нагревающихся при сжатии, потери на дросселирование в клапанах и т.д. Поэтому при расчете реальных компрессоров используются коэффициенты, учитывающие степень несовершенства раз-
личных узлов.
Нетрудно понять, что описание процессов в ротационных комп- |
рессорах по существу ничем не отличается от описания поршневых |
компрессоров. |
|
|
В компрессорах динамического сжатия (центробежных, осевых) |
соответственный анализ показывает, что процессы характеризуют- |
ся теми же термодинамическими соотношениями. |
|
Следует упомянуть о струйном компрессоре или эжекторе. Эжек- |
тором называется устройство для сжатия и перемещения газов, па- |
ров, а также жидкостей. Принцип действия эжектора основан на пе- |
редаче энергии одной среды, движущейся с высокой скоростью (ра- |
бочая среда), другой среде (подсасываемая среда). Сжатие и пере- |
мещение подсасываемой среды достигается за счет передачи ей |
части кинетической энергии рабочей среды в процессе их смеше- |
ния. Принципиальная схема эжектора изображена на рис. 13.1.10. |
Рабочая среда (газ или пар высокого давления) расширяется в |
сопле 1 и поступает в камеру смешения |
|
|
2; сюда же поступает из всасывающей |
1 |
2 |
|
камеры 3 подлежащая сжатию подсасы- |
|
|
ваемая среда (газ или пар низкого давле- |
|
|
ния). Из камеры смешения смесь этих |
|
|
двух сред поступает в диффузор 4, в ко- |
|
|
тором кинетическая энергия струи пере- |
|
|
ходит в потенциальную энергию с повы- |
|
4 |
3 |
|
|
|
шением давления. |
|
|
|
|
Ðèñ. 13.1.10 |
Принципиальное различие процессов в |
|
|
эжекторе и в компрессоре состоит в том, что сжатие газа или пара в |
эжекторе осуществляется не внешним источником механической рабо- |
ты, а рабочей средой, которая смешивается с подсасываемой средой. |
По виду сред эжекторы подразделяются на газо-газовые, паро- |
газовые, жидкостно-газовые, жидкостно-жидкостные, парожидкост- |
ные. Парожидкостный эжектор обычно называется инжектором. |
13.2. Циклы поршневых двигателей
внутреннего сгорания
Двигатель внутреннего сгорания является тепловой машиной, в которой подвод тепла к рабочему телу осуществляется за счет сжигания топлива внутри самого двигателя. Рабочим телом явля-
ется на первом этапе воздух или смесь воздуха с топливом, а на втором этапе – продукты сгорания этого жидкого или газообразного топлива (бензин, керосин, соляровое масло и др.). В этих двигателях давления рабочего тела не слишком высоки, а температуры его намного превышают критические, что позволяет с хорошим приближением рассматривать рабочее тело как идеальный газ. Это существенно упрощает термодинамический анализ цикла.
Двигатели внутреннего сгорания (поршневого типа) широко используются в технике (в автомашинах, тракторах, самолетах старых типов и т.д.).
Основным элементом любого поршневого двигателя является цилиндр с поршнем, соединенным посредством кривошипно-шатун- ного механизма с внешним потребителем работы. Цилиндр снабжен двумя отверстиями с клапанами, через одно из которых всасывается рабочее тело, а через другое – осуществляется выброс рабочего тела по завершении цикла.
Различают три вида циклов поршневых двигателей внутреннего сгорания: цикл Отто (сгорание при V = const); цикл Дизеля (сгорание при P = const); цикл Тринклера (сгорание при V = const и затем при
P = const).
13.2.1. Öèêë Îòòî
Рассмотрим цикл Отто (названный так по имени немецкого конструктора Н.А. Отто, осуществившего этот цикл в 1876 г.).
Схема двигателя, работающего по циклу Отто, и индикаторная диаграмма двигателя представлены на рис. 13.2.1. и 13.2.2.
Поршень I совершает возвратно-поступательное движение в цилиндре II, снабженном всасывающим III и выхлопным IV клапанами. В процессе а-1 поршень движется слева направо, в цилиндре создается разрежение, открывается всасывающий клапан III и в цилиндр подается горючая смесь, приготовленная в специальном ус-
тройстве – карбюраторе. Горючей смесью в цикле Отто является смесь воздуха с парами бензина. После того как поршень дойдет до крайнего правого положения, процесс заполнения цилин-
III дра горючей смесью заканчивается и
Ðèñ. 13.2.1 |
всасывающий клапан закрывается, пор- |
|
шень начинает двигаться справа |
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
налево; при этом горючая смесь в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
цилиндре сжимается и ее давление |
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
возрастает (процесс 1-2). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При достижении давления сме- |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
си в цилиндре определенной величи- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ны, соответствующей точке 2 на |
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
индикаторной диаграмме, с помо- |
|
|
b |
|
|
|
5 |
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
щью электрической свечи V поджи- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
àòì |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
гается горючая смесь. Сгорание |
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
v |
происходит мгновенно, поршень не |
|
|
|
|
|
|
Ðèñ. 13.2.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
успевает переместиться, поэтому |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
процесс сгорания можно считать изохорным. За счет нагрева рабо- чего тела повышается давление до величины, соответствующей точ- ке 3 на индикаторной диаграмме. Под действием этого давления поршень перемещается снова вправо, совершая работу расширения (процесс 3-4). Когда поршень дойдет до правой мертвой точки, открывается выхлопной клапан IV и давление в цилиндре снижается до значения, несколько выше атмосферного (процесс 4-5); при этом часть газа выходит из цилиндра. Затем поршень вновь движется влево, выталкивая из цилиндра в атмосферу оставшуюся часть отработавших газов. После этого начинается новый цикл – всасывание следующей порции горючей смеси и т.д.
Таким образом, поршень в цилиндре двигателя в течение одного цикла совершает четыре хода (такта) – всасывание, сжатие, расширение после сгорания смеси, выталкивание продуктов сгорания в атмосферу.
Термодинамический анализ цикла Отто удобно проводить, рассматривая идеализированный цикл, представленный на Pv-диаграм- ме (рис. 13.2.3), построенной для единицы массы рабочего тела.
Реальный цикл двигателя внутреннего сгорания – разомкнутый цикл, рабочее тело засасывается извне и по окончании цикла выбрасывается в атмосферу; в каждом цикле участвует новая порция рабочего тела.
Поскольку в горючей смеси, подаваемой в цилиндр двигателя (воздух + топливо), количество топлива относительно невелико по сравнению с количеством воздуха, то для удобства анализа можно считать, что цикл двигателя внутреннего сгорания является замкнутым, рабочим телом является воздух, количество которого в дви-
|
|
|
гателе остается неизменным. С |
P |
|
|
|
3 |
|
|
точки зрения термодинамического |
|
|
|
анализа такой замкнутый цикл не |
q |
|
|
отличается от разомкнутого цикла |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Îòòî. |
2 |
|
|
|
|
|
4 |
Таким образом, идеализирован- |
|
|
|
ный замкнутый цикл, термодинами- |
|
|
q |
|
|
|
2 |
чески эквивалентный циклу Отто |
|
|
|
P |
|
|
|
1 |
|
1 |
(рис. 13.2.3), состоит из двух адиа- |
|
|
II |
I |
|
бат (адиабата сжатия 1-2 и адиаба- |
|
|
|
v |
v |
v |
та расширения 3-4) и двух изохор |
2 |
|
1 |
|
Ðèñ. 13.2.3 |
|
|
(изохора подвода тепла 2-3 и изохо- |
|
|
|
|
|
|
ра отвода тепла 4-1). Работа, про- |
изводимая двигателем за один цикл, изображается площадью |
1-2-3-4-1. |
|
|
|
Определим величину термического к.п.д. цикла Отто. |
Количество тепла q , подводимого к рабочему телу в изохорном |
|
1 |
|
|
процессе 2-3, определяется уравнением |
количество отводимого от рабочего тела тепла в изохорном процессе 4-1
|
|
q2 Cv T4 T1 . |
(13.2.2) |
|
Термический к.п.д. цикла Отто |
|
|
|
|
|
|
|
|
Κ |
1 |
q2 |
|
1 |
|
Cv T4 T1 |
. |
(13.2.3) |
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
q1 |
|
|
|
Cv T3 T2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Разделив и умножив числитель и знаменатель на T |
è T ïðè |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
C = const, получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
v |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T4 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
Κ |
1 |
T1 |
|
T1 |
. |
(13.2.4) |
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
T3 |
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T2
Введем H v1 – степень сжатия. Для адиабатного процесса 1-2
v2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
§ v |
2 |
·k 1 |
|
1 |
|
|
|
1 |
¨ |
|
¸ |
|
|
. |
(13.2.5) |
|
T2 |
|
|
H |
k 1 |
|
© v1 |
¹ |
|
|
|
|
Уравнения Пуассона для адиабат 1-2 и 3-4: |
|
|
|
|
Pvk |
|
P vk , |
|
|
(13.2.6) |
|
1 |
1 |
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
P4v4 |
|
|
|
P3v3 . |
|
|
(13.2.7) |
|
Деля (13.2.7) на (13.2.6) почленно и учитывая, что v |
= v |
è v |
= v , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
3 |
4 |
1 |
|
получаем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P4 |
|
|
|
P3 |
|
|
|
(13.2.8) |
|
|
|
P1 |
|
|
|
P2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
èëè |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T4 |
|
|
|
T3 |
. |
|
|
(13.2.9) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T1 |
|
|
|
T2 |
|
|
|
|
|
|
С учетом (13.2.9) и (13.2.5) термический к.п.д. цикла Отто |
|
|
K |
1 |
|
1 |
, |
(13.2.10) |
|
Hk 1 |
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
откуда видно, что K зависит только от степени сжатия рабочего тела
t
в адиабатном процессе 1-2, причем, чем больше степень сжатия H, тем выше термический к.п.д. цикла.
На практике степень сжатия в карбюраторных двигателях не превышает 7-12.
13.2.2. Цикл Дизеля
Степень сжатия H в цикле может быть повышена, если сжимать не горючую смесь, а чистый воздух, а затем после окончания процесса сжатия вводить в цилиндр горючее. На этом принципе основан цикл Дизеля (Р. Дизель – немецкий инженер, построивший в 1897 г. двигатель). Схема двигателя, работающего по циклу Дизеля, и индикаторная диаграмма этого двигателя представлены на рис. 13.2.4 и 13.2.5.
Вычислим термический к.п.д. этого цикла (считая воздух, используемый в качестве рабочего тела этого цикла, идеальным газом с постоянной теплоемкостью).
Введем еще одно обозначение – степень предварительного расширения U:
|
|
U |
|
v3 |
. |
|
|
|
|
|
|
(13.2.11) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
v2 |
|
|
|
|
|
|
|
В изохорном процессе 4-1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q2 |
Cv T4 T1 , |
(13.2.12) |
а в изобарном процессе 2-3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q1 |
CP T3 T2 , |
(13.2.13) |
тогда термический к.п.д. цикла |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
1 |
Cv |
|
|
|
T4 T1 |
(13.2.14) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
CP T3 T2 |
|
|
|
|
|
|
èëè |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T4 |
|
1 |
|
|
|
|
|
Kt |
1 |
1 |
|
|
|
T1 |
|
T1 |
. |
(13.2.15) |
|
|
|
|
k T3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T2 |
|
|
|
|
|
|
|
В изобарном процессе идеального газа |
|
|
|
|
|
|
|
T3 |
|
|
|
v3 |
|
U, |
|
|
|
|
(13.2.16) |
|
|
T2 |
|
|
|
v2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где U – степень предварительного расширения.
Из уравнений адиабаты для процессов 1-2 и 3-4
Pv k |
P v k , |
P v k |
P v k |
1 |
1 |
2 |
|
2 |
|
4 |
4 |
3 |
3 |
с учетом того, что v = v и P = P , получаем, деля почленно, |
1 |
4 |
2 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
P |
§ v |
|
·k |
|
Uk . |
|
|
|
4 |
|
¨ |
3 |
|
¸ |
|
(13.2.17) |
|
|
P1 |
|
|
|
|
|
© v2 |
¹ |
|
|
|