Filimonov_KONSPEKT_TMM
.pdf61
Последовательно по номерам положений отложим реакции.
Концы векторов соединим замкнутой линией, в результате получаем годограф (спектр нагрузки в кинематической паре).
Аналогично можно построить в поступательной кинематической паре. Годограф показывает характер распределения нагрузки за цикл.
По нему можно судить о местах износа в КП.
В отличие от предельного годографа в поступательной КП (рис. 4.14.) необходимо сначала точки, соответствующие перемещению ползуна в каждое положение за энергетический цикл и из этих точек перпендикулярно направляющей отложить величины реакций, далее необходимо соединить концы векторов в соответствующих последующему чередованию реакций.
R1 R2 R3 R4
R8 R7 R6 R5
Рис. 4.14.
По годографу можно определить эквивалентную нагрузку в КП (равнодействующую) по которой можно конструировать КП.
4.5. АНАЛИТИЧЕСКИЙ МЕТОД. ОПРЕДЕЛЕНИЯ РЕАКЦИЙ В КП
Рассмотрим на примере кривошипно-коромыслового механизма (рис. 4.15.).
1
A y
w
1
2 B 3
MQ
f1
O |
C x |
Рис. 4.15.
Условия те же, сто и в предыдущем методе.
RA , RB , RC , R0 - ?.
Структура: кр+гр ВВВ. Рассмотрим группу типа ВВВ (рис. 4.16.).
62
R |
Ф2y |
|
|
B |
Ay |
|
|
|
|
MФ2 |
Ф |
|
Ф3y |
MФ3 |
RAx |
|
|
||
A |
2x |
|
|
|
G2 |
|
|
Ф3x |
|
y |
|
|
|
|
|
|
C |
G3 |
|
|
|
|
RCx |
|
|
|
RCy |
||
|
|
|
х
Рис. 4.16.
Четыре неизвестных. R – число сегментов.
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∑Pix = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i=1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RAX +Ф2 Х +Ф3 Х + RCX = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∑PiY = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
i=1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RAY +Ф2Y +Ф3Y + RCY = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
∑M C (R; M ) = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
i=1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M C (RAX ) + M C (RAY ) + M C (G2 ) +... + M C (Ф2Y ) + MФ2 |
+ МФ3 + МQ |
= 0 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
∑M A (Pi ; M ) = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
i=1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
A |
(G |
) + M |
A |
(R |
) + M |
C |
(G |
) + M |
Ф2 |
+ М |
Ф3 |
+ М |
Q |
+ M |
A |
(R |
CX |
) + M |
A |
(R ) = 0 |
|||||||||||||||
|
|
2 |
|
|
|
3Y |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
CY |
|
||||||||||||||
Систему (4.23) можно представить в виде: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RAX + RCX = A1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RAY + RCY = A2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
1 |
R |
AX |
+ K |
2 |
R |
AY |
|
= A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
3 |
R |
CX |
+ K |
4 |
R |
CY |
= A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A1 , A2 , A3 , A4 - число,
K1 , K 2 , K3 , K 4 - число, обозначающее величину плеча.
(4.23)
(4.24)
Система является линейной и решается методами математического анализа.
Для определения реакции в шарнире В рассмотрим равновесие одной из них (звено 2).
|
|
|
|
|
|
|
63 |
∑PiX = 0 |
RAX +Ф2 X + RBX = 0 |
|
|
||||
|
(4.25) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
∑PiY = 0 |
|
RBY |
|
|
|
|
|
RAY +Ф2Y + |
+G2 = 0 |
|
|||||
|
|
|
Выражения системы (4.25) даже в систему определять не надо (они независимы).
Реакция в шарнире О может быть определена аналогично, как для звена 2.
4.6.КОЭФФИЦИЕНТ ПОЛЕЗНОГО ДЕЙСТВИЯ
ВМЕХАНИЗМАХ
Главным показателем эффективности является КПД. Эту величину можно определить в любом положении механизма, а также среднее значение за кинематический или рабочий цикл. Последнее называется цикловым КПД.
КПД = N − мощность привода, идущая на цели функционального назначения N − мощность привода в данный момент
η = |
NФ.Н. |
(4.26) |
|
Nпотребл |
|||
|
|
Перемещение за один цикл нагрузки:
|
1 |
ТЦ |
||
ηср за цикл = |
∫0 |
ηdt |
||
ТЦ |
Чаще всего циклы совпадают.
ТЦ - время кинематического или рабочего цикла.
η = Ап
Азатрач.
(4.27)
(4.28)
До сих пор принято считать, что (4.28) можно определить только для цикловых машин-автоматов со строгой периодической рабочей нагрузкой.
За рабочий цикл:
η = |
Аз − АВС |
=1 − |
АВС |
=1 − χ , |
(4.29) |
Аз |
|
||||
|
|
Аз |
|
где АВС - работа сил вредного сопротивления, χ - коэффициент потерь.
В настоящее время принято считать, что коэффициент потерь определяется работой сил трения КП.
Если к двигателю последовательно соединены несколько механизмов, то общее КПД будет:
ηобщ =η1 η2 η3 ... ηi ... ηn . |
(4.30) |
п –число механизмов в каждой цепи, всего цепей k.
64
Дв. |
|
|
1 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
......... |
|
|
n |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
......... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.1. |
|
|
|
1.2. |
|
|
1.n. |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
......... |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
2.1. |
|
|
|
2.2. |
|
|
|
|
2.n. |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 4.17.
ψ - коэффициент энергетического распределения.
ψ1 = |
N1 |
, |
|
|
|
|
|
||
|
Nпот |
|
|
|
ψ1 +ψ2 +ψ3 + +ψk =1.... |
|
|
||
|
|
ηобщ =η1 ψ1 +η2 ψ2 ... ηk ψk . |
(4.31) |
|
Общее КПД в первой ветви: η1 |
=η11 η12 ... η1n , |
|
||
|
|
η2 |
=η21 η22 ... η2n , |
|
|
|
………………… |
|
|
|
|
ηk |
=ηk1 ηk 2 ... ηkn . |
|
|
|
|
A |
|
w |
Pп.д. |
1 |
|
O |
|
|
B Pn.c. Q |
|
Рис. 4.18. |
КПД в этом механизме оценивают по (4.29) следующим образом, учитывая
χ :
χобщ = χО + χА + χВ + χ3−0 .
χi - представляет собой отношение мощности сил трения на мощность
потребляемую: χi = Nтр .
Nпотр
Nтр = Fтр Vскольж или Nтр = Мтр ωскольж ,
отчасти с этим можно согласиться, но это не весь КПД. Рп.д. - совпадает по направлению со скоростью точки А,
Рп.с. - совпадает по направлению со скоростью точки В.
Λ
N = P V cos(P V ) .
η = |
Pnc Vвых |
=ηсил ηкин = Псил Пвых |
|
||
|
Рпд Vвх |
П – передаточная функция. КПД рабочего механизма:
η =ηраб ηдис .
(4.32)
(4.33)
65
ηдиссипации - безвозвратные потери, представляющие собой более сложную величину. Эта величина учитывает не только силу трения, но и потери, непрерывно рассеиваемые при упругой деформации звеньев, потери от колебаний звеньев, потери от вибрации.
|
|
Λ |
|
|
(4.34) |
|
|
||||
ηпар = cos Pnc |
Q . |
||||
|
|
|
|
|
Среднее КПД за энергетический цикл получается меньше 1, однако, на некоторой части энергетического цикла, возможно, что КПД будет больше 1.
66
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1.Артоболевский И.И. Теория механизмов и машин. М., 1988.
2.Теория механизмов и механика машин. / Под ред. К.В.Фролова. М, 1998.
3.Механика машин / Под ред. Г.А.Смирнова. М., 1996.
4.Коловский М.З. Динамика машин. Л., 1989.
5.Теория механизмов и машин / Под ред. К.В.Фролова. М., 1987.
6.Левитский Н.И. Теория механизмов и машин. М., 1979.
7.Юдин В.А., Петрокас Л.В. Теория механизмов и машин. М., 1977.
8.Гавриленко В.А. и др. Теория механизмов. М., 1973.
9.Кожевников С.Н. Теория механизмов и машин. М., 1973.
67
ТЕОРИЯ МЕХАНИЗМОВ И МАШИН
Составитель Филимонов Игорь Евгеньевич
Редактор Е.В. Шабалина
Лаборатория электронных изданий ГОУ ВПО «Уральский государственный технический университет – УПИ»
Нижнетагильский технологический институт (филиал) 622031, Нижний Тагил, ул. Красногвардейская, 59