- •Часть 1
- •1. Бетон для железобетонных конструкций
- •1.2. Структура бетона и ее влияние на прочность и деформативность
- •1.3. Прочность бетона
- •1.4. Классы и марки бетона.
- •1.2. Деформативность бетона
- •2. Механические свойства арматурных сталей
- •3. Классификация арматуры
- •1. Особенности заводского производства
- •2. Сцепление арматуры с бетоном
- •6. Ползучесть железобетона
- •7. Защитный слой бетона
- •1. Метод расчета по допускаемым напряжениям
- •2. Метод расчета сечений по разрушающим усилиям
- •1. Сущность метода
- •2. Классификация нагрузок. Нормативные и расчетные нагрузки
- •3. Степень ответственности зданий и сооружений
- •4. Нормативные и расчетные сопротивления бетона
- •5. Основные положения расчета
- •1. Значение экспериментальных исследований
- •2. Три стадии напряженно-деформированного состояния
- •4. Расчет элементов железобетонных конструкций по предельным состояниям второй группы
- •Глава x1f. Железобетонные фундаменты
- •§ XII.1. Общие сведения
- •§ XII.2. Отдельные фундаменты колонн
2. Сцепление арматуры с бетоном
В железобетонных конструкциях благодаря сцеплению материалов скольжения арматуры в бетоне под нагрузкой не происходит. Прочность сцепления арматуры с бетоном оценивается сопротивлением выдергиванию или вдавливанию арматурных стержней, заанкерованных в бетоне (рис. 1.28, а). Согласно опытным данным, прочность сцепления зависит от:
1) зацепления в бетоне выступов на поверхности арматуры периодического профиля (рис. 1,28, б);
2) сил трения, развивающихся при контакте арматуры с бетоном под влиянием его усадки;
3) склеивания арматуры с бетоном, возникающего благодаря клеящей способности цементного геля.
Наибольшее влияние на прочность сцепления оказывает первый фактор - он обеспечивает около 3/4 общего сопротивления скольжению арматуры в бетоне. Если арматура гладкая и круглая, сопротивление скольжению уменьшается в 2-3 раза. Исследования показали, что распределение напряжений сцепления арматуры с бетоном по длине заделки стержня неравномерно, и наибольшее напряжение сцепления τc,max не зависит от длины анкеровки стержня lan. Среднее напряжение сцепления определяется как частное от деления усилия в стержне N на поверхность заделки
τc=N/(lan u)
где u — периметр сечения стержня; для гладкой арматуры при средних классах бетона оно примерно равно 2,5-4 МПа.
Прочность сцепления возрастает с повышением класса бетона, уменьшением водоцементного отношения, а также с увеличением возраста бетона. При недостаточной заделке к концам стержней приваривают коротыши или шайбы (по концам стержней из гладкой стали класса A-I устраивают крюки).
При вдавливании арматурного стержня в бетон прочность сцепления больше, чем при его выдергивании, вследствие сопротивления окружающего слоя бетона поперечному расширению сжимаемого стержня.
Рис. 9.Сцепление арматуры с бетоном
С увеличением диаметра стержня и напряжения в нем σs прочность сцепления при сжатии возрастает, а при растяжении уменьшается. Отсюда следует, что для лучшего сцепления арматуры с бетоном при конструировании железобетонных элементов диаметр растянутых стержней следует ограничивать.
АНКЕРОВКА АРМАТУРЫ
Анкеровку арматуры осуществляют одним из следующих способов или их сочетанием: в виде прямого окончания стержня (прямая анкеровка); с загибом на конце стержня в виде крюка, отгиба (лапки) или петли; с приваркой или установкой поперечных стержней; с применением специальных анкерных устройств на конце стержня.
Базовую (основную) длину анкеровки, необходимую для передачи усилия в арматуре с полным расчетным значением сопротивления на бетон, определяют по формуле, (5.1)
где и- соответственно площадь поперечного сечения анкеруемого стержня арматуры и периметр его сечения, определяемые по номинальному диаметру стержня;
- расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, принимаемое равномерно распределенным по длине анкеровки и определяемое по формуле , (5.2)
- коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры, принимаемый равным: 1,5 - для гладкой арматуры (класса А240); 2,5 - для горячекатаной и термомеханически упрочненной арматуры периодического профиля (классов А300, А400 и А500);
- коэффициент, учитывающий влияние размера диаметра арматуры, принимаемый равным: 1,0 - при диаметре арматуры мм; 0,9 - при диаметре арматуры 36 и 40 мм.
Требуемую расчетную длину анкеровки арматуры с учетом конструктивного решения элемента в зоне анкеровки определяют по формуле , (5.3) где- базовая длина анкеровки,
, - площади поперечного сечения арматуры соответственно, требуемая по расчету с полным расчетным сопротивлением и фактически установленная;
- коэффициент, учитывающий влияние на длину анкеровки напряженного состояния бетона Значения относительной длины анкеровки для стержней, работающих с полным расчетным сопротивлением диаметром менее 36 мм, приведены в табл.3.3 п.3.45.
В любом случае фактическую длину анкеровки принимают не менее 0,3·, а также не менее 15и 200 мм.
б. Усадка железобетона
В железобетонных конструкциях стальная арматура вследствие ее сцепления с бетоном становится внутренней связью, препятствующей свободной усадке бетона. Согласно опытным данным, усадка и набухание железобетона в ряде случаев вдвое меньше, чем усадка и набухание бетона. Стесненная деформация усадки бетона приводит к появлению в железобетонном элементе начальных, внутренне уравновешенных напряжений - растягивающих в бетоне и сжимающих в арматуре.
Рис. 10. Усадка и набухание. 1 - бетона; 2 - железобетона
Рис. 11. Деформации усадки образцов а - бетонного; б – железобетонного
Под влиянием разности деформаций свободной усадки бетонного элемента εslи стесненной усадки армированного элемента εsl,s э εbt = εsl – εsl,s, возникают средние растягивающие напряжения в бетоне σbt = εbt Ebt
Наибольшие значения этих напряжений находятся в зоне контакта с арматурой. Деформации εsl,sявляются для арматуры упругими, и в ней возникают сжимающие напряженияσs = εsl,s Es (1.24)
Уравнение равновесия внутренних усилий элемента, армированного двусторонней симметричной арматурой, имеет вид σs As= σbt A (1.25)
где As— площадь сечения арматуры; А - площадь сечения элемента. Отсюда найдем
σs = σbt (A/As) = σbt/μ1 (1.26)
где μ1=As/A— коэффициент армирования.
Подставляя в (1.22) деформации, выраженные через напряжения по (1.23), (1.24), (1.26)
σbt /E`bt= εsl - σbt/μ Es найдем значение растягивающих напряжении в бетоне
σbt = εsl Es / (1/μ1 + ν/λbt) (1.27)
ν=Es/Eb—отношение модулей упругости арматуры и бетона.
При усадке железобетона растягивающие напряжения в бетоне зависят от свободной усадки бетона εsl, коэффициента армирования μ, класса бетона. С увеличением содержания арматуры в бетоне растягивающие напряжения σbtувеличиваются, и, если они достигают временного сопротивления при растяженииRbt, возникают усадочные трещины.