1.3Установление исходного расчетного режима.

Расчет эквивалентного и критического пролета.

Длину эквивалентного проекта нашли по формуле

_э =(11)

Где - длина пропета в анкерном участке (м)

_э == 68,6

Для определения исходного режима нашли критический пролет для режима г+в.

_крг= Т_max (12)

-для режима максимального ветра

_круmax= Т_max (13)

- где t_r- температура образования гололеда на проводах

t_vmax -температура максимального ветра по заданию

t_min- минимальная температура для заданного района

t_max - максимальнoго натяжениe несущего троса принятая по справочнику в даН.

[2,18,10] t_max=1960

24α – коэффициент, учитывающий линейное расширение материала провода

[2,10,11] 242=408^-6

_крг = 1960

_крvmax = 1960

Вывод. На оснований показаний 1406,89 расчета т.к. критический пролет больше эквивалентного, то исходным расчетным режимом является режим дополнительной наибольшей нагрузки – гололед+ветер.

1.4 Расчет натяжения наружного несущий трос.

Расчет зависимости натяжения нагруженного несущий трос от температуры выполнили по уравнению состояния.

t_x = (t₁-)+(14)

Упростим уравнение состоянии которая приняла вид.

t_x=A+

где А,В,С – постоянные коэффициенты

А= t₁-

B = C=ES

Где режим минимальной температуры

Т₁=Т _max; t₁=t_min; q₁=g q_x=g

Режим г+в

Т₁=Т_max t₁=t₁=-5⁰c q₁=g_г g_x=q_г

Режим максимального ветра

Т₁=Т _max t₁=t_vmax=+5⁰c q₁=g q_x=q_vmax

ES – коэффициент приняты по [2,19 , т,11]

ES= 21,56 даН/⁰с

А= -5-

В =

С = 21,56

t_x=78,91+⁰с

t_x=78,91+⁰с

t_x=78,91+⁰с

t_x=78,91+⁰с

t_x=78,91+⁰с

t_x=78,91+⁰с

t_x=78,91+⁰с

На оснований выполненных расчетов построили монтажную кривую Т_х (т_х) в зависимости натяжении несущего троса от температуры откладывая по оси «у»-100 мм-200 дан. По оси «Х»- температуру «х»-10 мин-5⁰С «О» точка пересечения.

Вывод. На оснований монтажной кривой можно увидеть что с увеличением натяжением, уменьшается температура.

На оснований данных полученных по монтажной кривой Т_х (т_х) заполнили монтажную таблицу 2.

Таблица 2. Монтажная таблица зависимости натяжение от температуры.

Тх дан	2550	2120	1910	1810	1500	1490
tx^0C	tmin-35	-20^0C	to=9.5^0	0^0C	+20^0C	tmax=30

Где t_o- температура при которой контактный провод будет занимать без провесное положение.

t_o=¹

где ¹ – величина зависящая от типа и количества кп для ¹2-х кп, ¹=7

t_o=⁰С

1.5. Определение стрелу провеса нагруженного несущий трос.

Стрелу провеса для заданной длины пролета анкерного участка нашли по формуле.

F_x=(16)

Где – ℓ – длина пролета заданная в анкерном участке

е₁= 11

е₂= 8

е₃= 2

е – расстояние от опоры до первой простой струны по заданию в литрах.

К- натяжение контактного провода в дан.

Т_о- натяжение несущий трос при безпровесного положения контактного провода в дан.

Т_х – натяжение несущий трос при температуры Т_х в даН.

g_о – суммарная вертикальная нагрузка от веса всех проводов подвески даН.

g_х – нагрузка от веса проводов в заданном режиме.

g_тх – нагрузка от веса несущий трос в исходном режиме.

1. F_x=

2. F_x=

3. F_x=

4. F_x=

5. F_x=

6. F_x=

1. F_x=

2. F_x=

3. F_x=

4. F_x=

5. F_x=

6. F_x=

7. F_x=

8. F_x=

9. F_x=

10. F_x=

11. F_x=

12. F_x=

На оснований выполненных расчетов построили монтажные кривые стрел провеса несущий трос в зависимости от температуры для 3х пролетов.

Построение выполнили по оси «х» отложили температуру 1 см-10⁰С по оси «у» стрелу провели несущий трос в метрах 1 см-0,1 м.

Вывод.

С рисунка 3 можно увидеть, что при увеличении температуры возрастает стрела провеса. С рисунка 3 можно увидеть, что при уменьшении длины пролета уменьшается стрела провесы f(x) в кривой.