Крепление настилов
25.14. К прогонам и другим несущим элементам покрытия настил прикрепляется самонарезающими болтами по ОСТ 34-13-016-77 Куйбышевского завода “Электрощит” или винтами по ТУ 67-269-79 Челябинского завода профилированного стального настила (ЧЗПСН) с уплотнительными шайбами.
25.15. Настил допускается крепить к поддерживающим стальным элементам сварными электрозаклепками согласно [27].
25.16. К несущим стальным элементам толщиной от 5 до 12 мм настил допускается крепить пристрелкой дюбелями согласно ОСТ 36-122-85.
25.17. Во всех случаях, кроме указанных в пп. 25.18 и 25.19, настил на крайних опорах и в стыках следует крепить в каждом гофре, на промежуточных опорах неразрезных настилов - через гофр.
25.18. Крепления и соединения настила, выполняющего функцию горизонтальных связей в покрытиях зданий или учитываемого в расчете как диск, рекомендуется выполнять согласно [38].
25.19. В углах здания и по внешнему контуру покрытия на участках шириной 1,5 м, а также при расчетном отрицательном давлении ветра свыше 1,5 кН/м2 (153кгс/м2) настил необходимо крепить к несущим конструкциям в каждом гофре на всех опорах.
25.20. Профили настила следует соединять между собой продольными крайними полками внахлест комбинированными заклепками по ОСТ 34-13-017-78 Куйбышевского завода „Электрощит", ТУ 67-730-86 ЧЗПСН или ТУ 36-2088-85 Минмонтажспецстроя СССР.
При укрупнении профилей настила в монтажные карты до их установки в проектное положение допускается использовать вместо комбинированных заклепок точечную сварку, выполняемую согласно [27].
Шаг комбинированных заклепок или сварных точек в продольных стыках настила следует принимать равным 500 мм, кроме случаев, предусмотренных п. 25.18.
25.21. Стыки настила по длине следует осуществлять над прогонами или другими несущими элементами покрытия.
Ширину опирания настила рекомендуется принимать не менее 40 мм на крайних и 60 мм - на промежуточных опорах.
26. Колонны с ветвями из сварных двутавров с предварительно напряженной стенкой
26.1. Применение стержней с растянутыми стенками основано на использовании предварительного напряжения для повышения местной устойчивости сжатых элементов конструкций.
Предварительное напряжение стенок стержневых элементов металлоконструкций, работающих на сжимающие эксплуатационные силовые воздействия, уменьшает толщину стенок и снижает площадь сечения и металлоемкость стержневых элементов. Применение предварительного напряжения стенок особенно эффективно в ветвях решетчатых колонн.
26.2. Элементы конструкций с предварительным напряжением стенок, создаваемым в процессе их изготовления, имеют традиционное двутавровое сечение и изготовляются известными методами, из которых наиболее желательно изготовление на механизированных и поточных линиях, при этом включение в технологические процессы операций по предварительному напряжению стенок (например, термическим способом) не нарушает взаимосвязи этих процессов и не снижает производительности линий.
26.3. Предварительное напряжение стенок и увеличение концентрации материала в поясах позволяет использовать для стержневых элементов в качестве материала стали различной прочности (менее прочные для стенок и более прочные для полок) и тем самым повысить эффективность применения сталей повышенной и высокой прочности в сжатых элементах строительных металлоконструкций.
26.4. Рациональными областями применения конструкций с предварительно напряженными стенками являются центрально сжатые сварные стержни решетчатых систем, в том числе сварные подкрановые ветви решетчатых колонн.
Целесообразность изготовления сварных сжатых стержней с предварительно напряженными стенками определяется наличием на заводе-изготовителе соответствующих механизированных (поточных) линий или установок и степенью снижения приведенных затрат по сравнению с традиционными аналогами (прокатные и обычные сварные профили).
26.5. Область рационального применения сварных двутавров с предварительно напряженной стенкой в качестве подкрановой ветви решетчатых колонн охватывает колонны промышленных зданий с мостовыми кранами высотой от 10,8 до 18 м, пролетами от 18 до 36 м, с шагом колонн 12 м, грузоподъемностью мостовых кранов 50 т включ. Расчетное сопротивление материала поясов Ryf³345 МПа (3500 кгс/см2).
26.6. Расчет решетчатых колонн с ветвями из сварных двутавров с предварительно напряженной стенкой включает: определение оптимальных размеров сечения; проверку несущей способности ветви по общей и местной устойчивости, а также проверку несущей способности решетчатой колонны относительно свободной оси.
26.7. Вначале определяется комплексный параметр стержня Cх по формуле
,
(170)
где
;
(для двутавра),
здесь Р= Aw/A;
;
kw = 2,8-4 для бистальных колонн; kw= 4-6 - для моностальных колонн (уточняется в процессе расчета).
26.8. Коэффициент площади сечения yx определяется для бистальных колонн по табл. 72, для моностальных - по табл. 73.
Для бистальных
колонн параметр 
определяется
по табл. 72, для моностальных - принимается
= 1.
Для бистальных
колонн определяется параметр sp=
Ryf
и назначается расчетное сопротивлений
материала стенки Ryw:
Ryw³(1 -b)sр.
Таблица72
|
Хх |
yх |
|
Хх |
yх |
|
|
15 |
1,550 |
0,80 |
75 |
2,325 |
0,55 |
|
25 |
1,725 |
0,70 |
100 |
2,600 |
0,45 |
|
50 |
2,050 |
0,60 |
|
|
|
Таблица73
|
Xx |
1 |
5 |
7,5 |
10 |
15 |
20 |
|
yх |
1,111 |
1,333 |
1,428 |
1,515 |
1,639 |
1,754 |
26 9. Допускаемая
гибкость стенки без учета предварительного
напряжения 
определяется по формуле
,
(171)
где 
- условная гибкость колонны относительно
оси х-х,
определяемая по табл. 74 в зависимости
от параметров 
и jхp.
.
(172)
Требуемая гибкость
(
)
предварительно напряженной стенки
определяется по формуле
.
(173)
Таблица74
|
Ry, МПа, |
|
| ||||||
|
(кгс/см2) |
|
0,9 |
0,8 |
0,7 |
0,6 |
0,5 |
0,4 |
0,3 |
|
|
0,0 |
1,21 |
1,96 |
2,55 |
3,12 |
3,74 |
4,40 |
5,25 |
|
|
0,2 |
1,15 |
1,93 |
2,48 |
3,05 |
3,67 |
4,33 |
5,16 |
|
450 |
0,4 |
1,09 |
1,80 |
2,36 |
2,94 |
3,55 |
4,24 |
5,10 |
|
(4600) |
0,6 |
0,99 |
1,66 |
2,23 |
2,83 |
3,42 |
4,15 |
5,03 |
|
|
0,8 |
0,93 |
1,54 |
2,08 |
2,68 |
3,31 |
4,06 |
4,96 |
|
|
1,0 |
0,87 |
1,43 |
1,93 |
2,53 |
3,20 |
3,97 |
4,89 |
|
|
0,0 |
1,24 |
2,00 |
2,60 |
3,15 |
3,78 |
4,46 |
5,28 |
|
|
0,2 |
1,18 |
1,95 |
2,51 |
3,08 |
3,72 |
4,38 |
5,22 |
|
540 |
0,4 |
1,12 |
1,82 |
2,39 |
2,97 |
3,59 |
4,28 |
5,17 |
|
(5500) |
0,6 |
1,01 |
1,68 |
2,26 |
2,87 |
3,46 |
4,20 |
5,11 |
|
|
0,8 |
0,95 |
1,56 |
2,10 |
2,72 |
335 |
4,11 |
5,03 |
|
|
1,0 |
0,89 |
1,44 |
1,94 |
2,57 |
3,24 |
4,02 |
4,95 |
при
jхp,
равном
26.10. Допускаемая
гибкость свеса полки без учета
предварительного напряжения 
в соответствии
с п. 7.23* СНиП II-23-81*
определяется по формуле
.
(174)
Требуемая гибкость
свеса полок с учетом предварительного
напряжения 
определяется по формуле
.
(175)
26. 11. Оптимальные размеры сечения определяются по формулам:
площадь сечения
;
(176)
” стенки Аw = bA; (177)
” полки Af = 0,5(1 - b) × A; (178)
ширина стенки
;
(179)
толщина ” 
;
(180)
ширина полки
;
(181)
толщина ”
.(182)