- •Цнииск им. Кучеренко Госстроя ссср
- •Предисловие
- •1. Основные положения расчета общие положения
- •Предельные состояния стальных конструкций
- •2. Материалы для конструкций и соединений
- •Основные требования к прокату
- •Болты и гайки для соединений
- •Фундаментные болты
- •3. Расчетные характеристики материалов и соединений общие положения
- •Расчетные сопротивления стального проката
- •Расчетные сопротивления сварных соединений
- •Расчетные сопротивления одноболтовых соединений
- •Характеристики стальных канатов
- •4. Учет условий работы и назначения конструкций коэффициенты надежности и условий работы
- •Особенности расчета стальных конструкций с учетом неупругих деформаций
- •5. Расчет элементов на осевые силы и изгиб центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы
- •Изгибаемые элементы
- •Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом
- •6. Расчетные длины и предельные гибкости общие положения
- •Определение расчетных длин элементов
- •Примеры определения расчетных длин стоек рам
- •7. Проверка устойчивости стенок и поясных листов изгибаемых и сжатых элементов общие положения
- •Стенки и поясные листы центрально-, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и изгибаемых элементов
- •8. Расчет листовых конструкций расчет на устойчивость расчет на устойчивость
- •9. Расчет элементов стальных конструкций на выносливость
- •Расчет на малоцикловую прочность
- •10. Расчет элементов стальных конструкций на прочность с учетом хрупкого разрушения
- •11. Расчет соединений сварные соединения
- •Болтовые соединения Болтовые соединения без контролируемого натяжения
- •Болтовые соединения с контролируемым натяжением
- •12. Проектирование сварных соединений
- •13. Проектирование болтовых соединений виды болтовых соединений и условия их применения
- •Фермы из одиночных уголков общие положения
- •Конструирование
- •15. Фермы и связи из гнутосварных профилей материалы
- •Расчет элементов конструкций
- •Местная устойчивость стенок при сосредоточенных нагрузках
- •Бесфасоночные узлы ферм
- •Узлы связей
- •Проектирование
- •16. Фермы с поясами из широкополочных двутавров общие положения
- •Расчет узлов
- •Конструирование
- •17. Фермы с поясами из широкополочных тавров и перекрестной решеткой из одиночных уголков общие положения
- •Расчет элементов решетки
- •18. Конструкции из круглых труб общие положения
- •Конструирование
- •19. Покрытия из перекрестных элементов общие положения
- •Конструкции покрытий
- •Конструирование
- •20. Структурные конструкции покрытий из прОкатных профилей общие положения
- •Расчет элементов
- •Конструирование
- •21. Балки расчет балок с гибкой стенкой и ребрами
- •Расчет балок с гибкой неподкрепленной стенкой (18.9*)
- •Расчет бистальных балок
- •22. Подкрановые балки
- •Пример расчета на выносливость
- •23. Висячие покрытия общие положения
- •24. Мембранные конструкции общие положения
- •Материалы для конструкций покрытий
- •Конструирование Пролетная конструкция
- •Опорный контур
- •25. Профилированный настил общие положения
- •Характеристики настилов
- •Крепление настилов
- •26. Колонны с ветвями из сварных двутавров с предварительно напряженной стенкой
- •26.12. Расчетное сопротивление материала стенки Ryw определяется по формуле
- •27. Фланцевые соединения на высокопрочных болтах, работающие на растяжение
- •28. Подбор сечений центрально-сжатых, сжато-изгибаемых и изгибаемых элементов общие положения
- •Центрально-сжатые элементы
- •Сжато-изгибаемые и внецентренно-сжатые элементы
- •Изгибаемые элементы
- •Предварительный расчет
- •Примеры
- •29. Технико-экономические показатели общие положения
- •Нормативная база расчета
- •Методы расчета
- •Калькуляционный метод расчета на эвм технико-экономических показателей металлических конструкций каркаса промышленного здания
- •Трудоемкость изготовления конструкции
- •Расчет себестоимости изготовления конструкции
- •Основные технико-экономические показатели монтажа конструкции
- •Основные технико-экономические показатели конструкции 5к4 при изготовлении партиями по 5 шт.
- •Приложение 1 расчет стальных конструкций вероятностно-экономическим методом
- •Общие положения
- •Статистические характеристики давления ветра
- •Статистические характеристики веса снегового покрова
- •Коэффициенты вариации веса конструкций, оборудования
- •Коэффициенты k для ветровой нагрузки
- •Материалы
- •Статистические характеристики стали, поставляемой по гост 380-71*
- •Статистические характеристики стали, поставляемой по ту 14-1-3023-80
- •Расчет элементов конструкций
- •Приложение 2 расчет стальных рам как единых нелинейных систем
- •А) Расчет по сНиП п-23-81*
- •Б) Проверка области применения настоящих рекомендаций
- •В) Вычисление параметра критической нагрузки Pе
- •Г) Определение параметра нагрузки краевой текучести материала Ру
- •Д) Определение параметра нагрузки пластической усталости Pa
- •Статический метод
- •Кинематический метод
- •Ж) Определение параметров Рs и b кривой предельного равновесия “в большом”
- •Механические характеристики дюбелей
- •Толщина элементов, соединяемых дюбелями
- •Расчетные сопротивления элементов, соединяемых одним дюбелем
- •Коэффициент, учитывающий тип соединения
- •Список литературы
Статический метод
Согласно п. 8 настоящего приложения задача формулируется следующим образом. Найти maxh (или maxРр) при выполнении ограничений:
Составляющие изгибающего момента в ригеле равны:
;
.
Эпюра остаточных моментов Мri в ригеле постоянна (рис. 2, в) и равна
Мri= Mr.
Максимальное значение поперечной силы Qi имеет место у правой опоры ригеля в расчетном сечении i = 7 и равно
, кН.
Отношение среднего касательного напряжения к расчетному сопротивлению стали сдвигу Rs (Rs= 0,58Ry согласно табл. 1* СНиП II-23-81*), равно:
Согласно п. 5.18 СНиП II-23-81* при значениях , чему соответствует , предельные изгибающие моменты Мpli(Рр) во всех расчетных поперечных сечениях можно определять без учета поперечных сил по формулам (39) и (42) СНиП II-23-81*.
Мpli= WpliRy= 2SRy= 2×0,758× 104× 2,4 ×105 = 36,38 кН × м.
С учетом полученных выражений для моментов ограничения-неравенства для семи расчетных поперечных сечений будут такими:
1) Мr+ 6,468Ррh£36,38 + 20,254Pp;
2) Мr+5,174Ррh£36,38 +7,042Pp;
3) Мr+ 3,880Ррh£36,38 - 3,253Pp;
4) Мr+ 2,587 Ррh£36,38 - 10,575Pp;
5) Мr+ 1,294Ррh£36,38 - 14,979Pp;
6) Мr£36,38 - 16,446Pp;
7) Мr- 6,468 Ррh³ -36,38 + 20,254Pp.
Для примера определим координаты двух точек на кривой предельного равновесия “в большом” Рp= Pp(h), приняв Pp = Pd = 1. Тогда система ограничений-неравенств становится линейной относительно двух варьируемых параметров Mr и h. В общем случае поставленная задача решается методами линейного программирования, например, симплекс-методом. В данном простом примере решение maxh = 4,631 получено “ручным” счетом. При этом четвертое и седьмое из ограничений переходят в строгие равенства, что соответствует образованию пластических шарниров в расчетных сечениях с координатами и .
Вторую точку на кривой предельного равновесия “в большом” найдем, приняв h = 1, тогда система ограничений-неравенств становится линейной относительно двух варьируемых параметров Мr и Pp. Максимальное значение параметра Pp, удовлетворяющее полученной системе ограничений-неравенств, будет равно тахРр = 1,686. При этом шестое и седьмое из ограничений переходят в строгие равенства, что соответствует образованию пластических шарниров в расчетных поперечных сечениях с координатами и . Аналогичным путем можно определить координаты любой точки на кривой предельного равновесия “в большом”.
Кинематический метод
Согласно п. 8 настоящего приложения задача ставится следующим образом. Найти minP (или minh) при выполнении условий совместности для всех j кинематически возможных механизмов пластического разрушения рамы:
.
Рама один раз статически неопределима, поэтому для превращения ее в механизм достаточно образования двух пластических шарниров. Первый пластический шарнир образуется в наиболее напряженном расчетном поперечном сечении i = 7 на правом опорном конце ригеля, второй - в одном из расчетных сечений i= 1-6.
Удельная работа внешних сил и диссипация энергии Dj на рассматриваемых механизмах пластического разрушения рамы (рис. 3 настоящего приложения) соответственно равны:
Рис. 3. Схема механизма пластического разрушения рамы
С учетом указанных последних выражений ограничения-неравенства (14) настоящего приложения для каждого из шести возможных механизмов пластического разрушения будут такими:
12,936 hPp ³ 72,76;
(14,68 + 12,936 h) Pp ³ 80,844;
(29,36+ 12,936 h) Pp ³ 90,95;
(44,04 + 12,936 h) Pp ³ 103,943;
(58,72 + 12,936 h) Pp ³ 121,267;
(73,4 + 12,936 h) Pp ³ 145,52.
Для наглядности определим две точки на кривой предельного равновесия “в большом” Рp= Pp(h),. Первую точку найдем, приняв Pp = Pd = 1. Минимальное значение параметра h, удовлетворяющее полученной системе линейных ограничений-неравенств, будет minh = 4,631. При этом четвертое из ограничений переходит в строгое равенство, что соответствует образованию второго пластического шарнира в расчетном поперечном сечении с координатой. Вторую точку на кривой предельного равновесия “в большом” найдем, приняв h= 1. Минимальное значение параметра Pp, удовлетворяющее полученной системе линейных ограничений-неравенств, будет minPp = 1,686. При этом шестое из ограничений переходит в строгое равенство, что соответствует образованию второго пластического шарнира в расчетном поперечном сечении с координатой . Аналогичным путем можно определить координаты любой точки на кривой предельного равновесия “в большом”.
Как и следовало ожидать, результаты расчета рамы статическим и кинематическим методами совпали.