- •Цнииск им. Кучеренко Госстроя ссср
- •Предисловие
- •1. Основные положения расчета общие положения
- •Предельные состояния стальных конструкций
- •2. Материалы для конструкций и соединений
- •Основные требования к прокату
- •Болты и гайки для соединений
- •Фундаментные болты
- •3. Расчетные характеристики материалов и соединений общие положения
- •Расчетные сопротивления стального проката
- •Расчетные сопротивления сварных соединений
- •Расчетные сопротивления одноболтовых соединений
- •Характеристики стальных канатов
- •4. Учет условий работы и назначения конструкций коэффициенты надежности и условий работы
- •Особенности расчета стальных конструкций с учетом неупругих деформаций
- •5. Расчет элементов на осевые силы и изгиб центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы
- •Изгибаемые элементы
- •Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом
- •6. Расчетные длины и предельные гибкости общие положения
- •Определение расчетных длин элементов
- •Примеры определения расчетных длин стоек рам
- •7. Проверка устойчивости стенок и поясных листов изгибаемых и сжатых элементов общие положения
- •Стенки и поясные листы центрально-, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и изгибаемых элементов
- •8. Расчет листовых конструкций расчет на устойчивость расчет на устойчивость
- •9. Расчет элементов стальных конструкций на выносливость
- •Расчет на малоцикловую прочность
- •10. Расчет элементов стальных конструкций на прочность с учетом хрупкого разрушения
- •11. Расчет соединений сварные соединения
- •Болтовые соединения Болтовые соединения без контролируемого натяжения
- •Болтовые соединения с контролируемым натяжением
- •12. Проектирование сварных соединений
- •13. Проектирование болтовых соединений виды болтовых соединений и условия их применения
- •Фермы из одиночных уголков общие положения
- •Конструирование
- •15. Фермы и связи из гнутосварных профилей материалы
- •Расчет элементов конструкций
- •Местная устойчивость стенок при сосредоточенных нагрузках
- •Бесфасоночные узлы ферм
- •Узлы связей
- •Проектирование
- •16. Фермы с поясами из широкополочных двутавров общие положения
- •Расчет узлов
- •Конструирование
- •17. Фермы с поясами из широкополочных тавров и перекрестной решеткой из одиночных уголков общие положения
- •Расчет элементов решетки
- •18. Конструкции из круглых труб общие положения
- •Конструирование
- •19. Покрытия из перекрестных элементов общие положения
- •Конструкции покрытий
- •Конструирование
- •20. Структурные конструкции покрытий из прОкатных профилей общие положения
- •Расчет элементов
- •Конструирование
- •21. Балки расчет балок с гибкой стенкой и ребрами
- •Расчет балок с гибкой неподкрепленной стенкой (18.9*)
- •Расчет бистальных балок
- •22. Подкрановые балки
- •Пример расчета на выносливость
- •23. Висячие покрытия общие положения
- •24. Мембранные конструкции общие положения
- •Материалы для конструкций покрытий
- •Конструирование Пролетная конструкция
- •Опорный контур
- •25. Профилированный настил общие положения
- •Характеристики настилов
- •Крепление настилов
- •26. Колонны с ветвями из сварных двутавров с предварительно напряженной стенкой
- •26.12. Расчетное сопротивление материала стенки Ryw определяется по формуле
- •27. Фланцевые соединения на высокопрочных болтах, работающие на растяжение
- •28. Подбор сечений центрально-сжатых, сжато-изгибаемых и изгибаемых элементов общие положения
- •Центрально-сжатые элементы
- •Сжато-изгибаемые и внецентренно-сжатые элементы
- •Изгибаемые элементы
- •Предварительный расчет
- •Примеры
- •29. Технико-экономические показатели общие положения
- •Нормативная база расчета
- •Методы расчета
- •Калькуляционный метод расчета на эвм технико-экономических показателей металлических конструкций каркаса промышленного здания
- •Трудоемкость изготовления конструкции
- •Расчет себестоимости изготовления конструкции
- •Основные технико-экономические показатели монтажа конструкции
- •Основные технико-экономические показатели конструкции 5к4 при изготовлении партиями по 5 шт.
- •Приложение 1 расчет стальных конструкций вероятностно-экономическим методом
- •Общие положения
- •Статистические характеристики давления ветра
- •Статистические характеристики веса снегового покрова
- •Коэффициенты вариации веса конструкций, оборудования
- •Коэффициенты k для ветровой нагрузки
- •Материалы
- •Статистические характеристики стали, поставляемой по гост 380-71*
- •Статистические характеристики стали, поставляемой по ту 14-1-3023-80
- •Расчет элементов конструкций
- •Приложение 2 расчет стальных рам как единых нелинейных систем
- •А) Расчет по сНиП п-23-81*
- •Б) Проверка области применения настоящих рекомендаций
- •В) Вычисление параметра критической нагрузки Pе
- •Г) Определение параметра нагрузки краевой текучести материала Ру
- •Д) Определение параметра нагрузки пластической усталости Pa
- •Статический метод
- •Кинематический метод
- •Ж) Определение параметров Рs и b кривой предельного равновесия “в большом”
- •Механические характеристики дюбелей
- •Толщина элементов, соединяемых дюбелями
- •Расчетные сопротивления элементов, соединяемых одним дюбелем
- •Коэффициент, учитывающий тип соединения
- •Список литературы
Сжато-изгибаемые и внецентренно-сжатые элементы
28.10. При заданных габаритах сечения требуемая (расчетная) площадь стержня А определяется из формулы (51) СНиП II-23-81*.
, (198)
где je - коэффициент, определяемый по табл. 74 или 75 СНиП II-23-81* в зависимости от и mef = hm;
здесь h - коэффициент, принимаемый по табл. 78* СНиП II-23-81* (для сквозных стержней h= 1);
т - относительный эксцентриситет, значение которого определяется по формуле
, (199)
- параметр исходных данных, являющийся безразмерной величиной, зависящей от отношений эксцентриситета е= M/N к расчетной длине стержня lef и а/i, а также от характеристики материала Е и Ry.
а - расстояние от центра тяжести сечения до его расчетного сжатого волокна. Для симметричного в грузовой плоскости сплошного сечения а= h/2; для несимметричного сечения некоторые значения а приведены в табл. 84 настоящего Пособия.
Значения радиуса инерции i принимаются по табл. 83 настоящего Пособия.
28.11. Для сжато-изгибаемых элементов с сечением, несимметричным в грузовой плоскости, условием качественного выполнения предварительного расчета является правильное назначение (с допуском не более 2 % высоты сечения) положения центра тяжести. Для двутаврового обобщенного сечения (рис. 65) положение его центра тяжести и радиусы инерции определяются по следующим формулам:
(200)
где N1, M1; N2, M2 - расчетные комбинации соответственно продольной силы и изгибающего момента для первой и второй ветвей или полок сжатого элемента.
При устойчивой стенке
;
При неустойчивой стенке
.
Требуемые площади поясов (полок) определяются по формулам:
, (201)
где A= A1+A2+ heft- расчетная площадь поперечного сечения.
При полная площадь поперечного сечения элемента равна .
Для частных случаев:
а) при сквозном сечении (C1=С2=uef= 0);
i= 0,45h,
Рис. 65. Схема двутаврового обобщенного сечения с неустойчивой стенкой
б) при сплошном сечении с первой ветвью из листа (С1= 0; h+С2»1,1 h)
;.
28.12. Двутавровое сечение целесообразно проектировать с неустойчивой (работающей в закритическом состоянии) стенкой или со стенкой, укрепленной продольным ребром с включением его в состав сечения.
Требуемые размеры ребра, обеспечивающего устойчивость стенки, определяются из условий:
+ 50 мм - ширина ребра, поставленного с одной стороны стенки;
+ 40 мм - ширина (с каждой стороны стенки) двустороннего ребра,
где - условная гибкость стенки;
Ry - расчетное сопротивление стали ребра;
- толщина ребра, принимаемая не более толщины стенки tw.
При указанных размерах ребра заведомо выполняется требование п. 7.19* СНиП II-23-81*.
28.13. Оптимальное сечение заданной формы должно удовлетворять двум условиям:
равноустойчивости стержня, т. е. jе= Cjy в соответствии с пп. 5.27* 5.30 и 5.31 СНиП II-23-81*;
предельной тонкостенности элементов сечения (стенки и полок) в соответствии с пп. 7.14*-7.20* и 7.23*-7.27* СНиП II-23-81*.
Из условия равноустойчивости определяется оптимальное соотношение размеров (габаритов) поперечного сечения:
, (202)
где y - параметр для наиболее часто встречающихся сечений, приведенный в табл. 87 настоящего Пособия.
Значения отношений гибкостей могут быть определены по формулам:
при тx £5
(203)
При 5 < mx < 10 отношение определяется линейной интерполяцией между граничными значениями отношений при тx= 5 и тx= 10.
В формулах (203):
и - условная гибкость стержня соответственно в грузовой плоскости (относительно оси х-х) и в перпендикулярном направлении;
- коэффициент продольного изгиба;
a - коэффициент, принимаемый по табл. 10 СНиП II-23-81*.
Выражение [] является оптимальным условием лишь при (где принимается в соответствии с п. 28.7); в противном случае компоновку оптимального сечения следует выполнять с учетом конструктивных соображений (при >3 и т> 5).
28.14. Прямой метод подбора оптимального сечения сжато-изгибаемого и внецентренно-сжатого стержней с использованием двучленной формулы Ясинского можно свести к расчету центрально-сжатого стержня на условную продольную силу . Тогда
при De³0,03
;, (204)
где
при 0,03 > De>0,0036
, (205)
где
Здесь можно определить последовательным приближением с исходным значением De=D = ВС. Процесс сходимости очень быстрый, так что достаточно 3-4 итерации. Приближенное значение
Указанный метод дает достаточно точный результат для и, как правило, завышает до 5-15 % величину расчетной площади поперечного сечения.
28.15. Строгий метод прямого подбора сечения стержня основывается на определении требуемой условной гибкости , выражение которой получено преобразованием формулы (51) СНиП II-23-81*:.
Для получения решения можно воспользоваться следующими аппроксимирующими зависимостями для je:
при D ³0,03
при D < 0,03
,
где (см. п. 28.10).
Значения коэффициентов k и п определяются по табл. 88.
Таблица88
Тип сечения |
Значения k при |
п | ||
|
D > 0,1 |
0,1 ³ D ³ 0,03 |
D < 0,03 |
|
Сплошное |
|
0,84 |
0,51 + 11D |
0,8 |
Сквозное |
|
1,25 |
0,65 + 20D |
0,75 |
С учетом требуемые (расчетные) площади поперечного сечения стержня определяются по формуле (198), в которой при определении je необходимо принимать:
(206)
Отсюда при = 1,03 - 1,05 ( что соответствует ) придем вновь к для Центрально-сжатых стержней (см. п. 28.8).
28.16. Для сжато-изгибаемых элементов верхняя граница области рационального применения стали повышенной и высокой прочности должна снижаться по мере возрастания относительного эксцентриситета т во избежание больших поперечных перемещений оси. Установлено, что при действии эксцентрично приложенной по концам шарнирно опертого стержня продольной силы с нормативной величиной , где коэффициент перегрузки п= 1,2, относительный прогиб f/l при аппроксимации диаграммы работы стали диаграммой Прандтля будет иметь значения, указанные в табл. 89.
Таблица89
|
Значения 100 при m, равном | ||||||
|
0,5 |
1,0 |
2,0 |
4,0 |
6,0 |
10,0 |
20,0 |
1 |
0,12 0,08 |
0,17 0,20 |
0,22 0,32 |
0,26 0,37 |
0,28 0,40 |
0,30 0,46 |
0,31 0,57 |
2 |
0,28 0,19 |
0,36 0,30 |
0,44 0,41 |
0,52 0,50 |
0,56 0,55 |
0,60 0,65 |
0,62 0,80 |
3 |
0,44 0,31 |
0,55 0,42 |
0,67 0,54 |
0,77 0,62 |
0,82 0,69 |
0,88 0,79 |
0,93 0,97 |
4 |
0,61 0,43 |
0,74 0,52 |
0,88 0,67 |
1,01 0,76 |
1,09 0,83 |
1,17 0,94 |
1,23 1,15 |
Примечание. Над чертой приведены результаты для сквозного, под чертой - для сплошного прямоугольного сечения.
Исходя из условия £ 0,01, получены следующие ограничения для основных сжатых элементов:
(207)
или
В случае соблюдения указанных неравенств целесообразно применять сталь повышенной и высокой прочности, в противном случае необходимо переходить к малоуглеродистой стали с расчетным сопротивлением Ry = 210 МПа (2150 кгс/см2). Таким образом, все сжато-изгибаемые элементы с гибкостью l > 120 должны, как правило, выполняться из малоуглеродистой стали.