- •"Железобетонные и каменные конструкции" Расчет и конструирование элементов перекрытий многоэтажного здания
- •Содержание
- •Предисловие
- •Общие указания по содержанию и оформлению курсового проекта
- •Монолитное ребристое перекрытие
- •2.1 Исходные предпосылки и методические указания
- •Расчет и конструирование балочной плиты Расчетная схема
- •Определение расчетных усилий
- •Подбор арматуры
- •2.3 Пример расчета плиты
- •Расчет и конструирование второстепенной балки Расчетная схема
- •Определение расчетных усилий
- •Подбор арматуры
- •2.5 Пример расчета второстепенной балки
- •Методические замечания к расчету
- •Расчет поперечной арматуры
- •Сборные железобетонные конструкции
- •3.1 Вводные замечания
- •3.2 Методические рекомендации по выбору компоновочного решения перекрытия
- •Расчет ребристой плиты перекрытия
- •4.1 Задание на проектирование
- •Расчет рабочей арматуры продольных ребер
- •Расчет рабочей арматуры полки плиты
- •Проверка прочности ребристой плиты по сечениям, наклонным к ее продольной оси
- •Исходные предпосылки (методические замечания)
- •Расчет плиты по трещиностойкости Исходные расчетные предпосылки и методические рекомендации
- •Определение геометрических характеристик приведенного сечения
- •Предварительные напряжения в арматуре и определение их потерь
- •Расчет на образование трещин
- •Расчет прогибов
- •Проверка прочности плиты в стадии изготовления, транспортирования и монтажа
- •Исходные предпосылки расчета
- •Расчет площади сечения требуемой арматуры
- •Расчет сборного неразрезного ригеля
- •Задание на проектирование
- •Расчетная схема ригеля и определение ее основных параметров
- •Определение усилий (m, q) и построение огибающей эпюры моментов Краткие методические рекомендации:
- •Изгибающие моменты и поперечные силы в расчетных сечениях ригеля
- •Уточнение геометрических размеров сечения ригеля
- •Построение огибающих эпюр моментов и перерезывающих сил
- •5.4 Перераспределение моментов Методические замечания
- •5.5 Расчет прочности ригеля по сечениям нормальным к его продольной оси
- •Расчет прочности ригеля по сечениям наклонным к его продольной оси Краткие методические рекомендации
- •Проверка прочности ригеля по сжатой полосе между наклонными трещинами
- •Вычисление промежуточных расчетных параметров
- •Расчет прочности по наклонному сечению на действие поперечных сил
- •Построение эпюры материалов Краткие методические рекомендации
- •Определение ординат эпюры материалов
- •Расчет и конструирование сборной железобетонной колонны
- •6.1 Исходные данные для проектирования
- •Краткие методические рекомендации
- •6.2 Определение расчетных усилий
- •6.3 Расчет площади рабочей арматуры Нормируемые характеристики бетона и арматуры
- •Назначение поперечной арматуры
- •Расчет и конструирование центрально нагруженного фундамента под колону
- •Исходные данные для проектирования
- •7.2 Краткие методические указания
- •7.3 Определение геометрических размеров фундамента
- •7.4 Определение площади рабочей арматуры
- •8.3 Проверка несущей способности
Проверка прочности ребристой плиты по сечениям, наклонным к ее продольной оси
(определение диаметра и шага арматуры типа 2 по рисунку 4.1)
Исходные предпосылки (методические замечания)
расчет ведется на максимальное значение перерезывающей силы, действующей на опорных площадках плиты Qmax = 66,1 кН (см. п. 4.2. настоящей работы) для расчетного сечения, приведенного на рис. 4.2;
армирование продольных ребер (кроме продольной напрягаемой арматуры) производится плоскими сварными каркасами (К-1 на рис. 4.1) с продольной монтажной арматурой 2 10 А240 и поперечной (хомутами) В500, шаг и диаметр которых предварительно принимаем равными: dw = 5 мм, число каркасов – 2, шаг sw h / 2 = 150 мм;
число каркасов в ребрах плит должно соответствовать требованиям п. 8.3.1, а диаметр и шаг поперечных стержней – требованиям п. 8.3.10 [2];
погонное сопротивление хомутов составляет
Н/мм
принятое сечение плиты (в обязательном порядке!) должно соответствовать требованию
≥Qmax,
где
Н = 227,7 кН > Qmax = 66,1 кН
Проверяем прочность наклонного сечения при предварительно назначенных параметрах (dw, sw) поперечного армирования.
Момент воспринимаемый бетоном в наклонном сечении, определяем по формуле
,
где
кН
кН
Нмм
Определяем длину проекции наклонного сечения
мм,
где q – принимается равной погонной расчетной нагрузке q = 22,51 кН/м (см. п. 3.32 Пособие к СП [3]).
Принимаем с = 1,232 м, > 2h0 = 0,620 мм, а следовательно с0 = 2h0 = 0,620 мм и Qsw = 0,75 ∙ 78,6 ∙ 620 = 36549 H = 36,5 кН;
Н = 27,76 кН.
кН
Проверяем условие 6.66 [2]
кН > Q = 38,37 кН,
т.е. прочность наклонных сечений обеспечена.
Проверяем условие соответствия принятого шага хомутов (sw = 150 мм) максимально допустимому значению
мм > sw = 150 мм
Условие выполняется, и прочность элемента по наклонному сечению обеспечивается.
Расчет плиты по трещиностойкости Исходные расчетные предпосылки и методические рекомендации
Расчет по трещиностойкости зависит от категории предъявляемых требований. Учитывая имеющиеся в задании данные (класс напрягаемой арматуры, эксплуатация в закрытом помещении с обычной промышленной атмосферой) рассчитываемая плита должна удовлетворять требованиям 3-й категории по трещиностойкости. То есть, в ней допускается ограниченное раскрытие трещин: непродолжительное – мм и продолжительное –мм.
Расчеты по II группе предельных состояний (трещиностойкости и жесткости) выполняются по II стадии напряженно-деформированного состояния на усилия, возникающие от действия нормативных нагрузок (f = 1).
В качестве расчетных параметров сопротивляемости бетона растяжению принимается Rbt,ser (см. табл. 4.2); а расчет ведется для приведенного сечения, геометрические характеристики которого приведены ниже.
Определение геометрических характеристик приведенного сечения
(рис. 4.2)
приведенная площадь сечения
см2 ( = Еs / Eb = 6,55);
статический момент площади приведенного сечения относительно нижней грани ребра
см3;
расстояние от центра тяжести площади приведенного сечения до нижней грани ребра
см
h – y0 = 35,0 – 25,0 = 10,0 см;
момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести
см4;
приведенный момент сопротивления относительно нижней грани
см3;
пластический момент сопротивления
см3
( – 1,75 для таврового сечения с полкой в сжатой зоне).