- •"Железобетонные и каменные конструкции" Расчет и конструирование элементов перекрытий многоэтажного здания
- •Содержание
- •Предисловие
- •Общие указания по содержанию и оформлению курсового проекта
- •Монолитное ребристое перекрытие
- •2.1 Исходные предпосылки и методические указания
- •Расчет и конструирование балочной плиты Расчетная схема
- •Определение расчетных усилий
- •Подбор арматуры
- •2.3 Пример расчета плиты
- •Расчет и конструирование второстепенной балки Расчетная схема
- •Определение расчетных усилий
- •Подбор арматуры
- •2.5 Пример расчета второстепенной балки
- •Методические замечания к расчету
- •Расчет поперечной арматуры
- •Сборные железобетонные конструкции
- •3.1 Вводные замечания
- •3.2 Методические рекомендации по выбору компоновочного решения перекрытия
- •Расчет ребристой плиты перекрытия
- •4.1 Задание на проектирование
- •Расчет рабочей арматуры продольных ребер
- •Расчет рабочей арматуры полки плиты
- •Проверка прочности ребристой плиты по сечениям, наклонным к ее продольной оси
- •Исходные предпосылки (методические замечания)
- •Расчет плиты по трещиностойкости Исходные расчетные предпосылки и методические рекомендации
- •Определение геометрических характеристик приведенного сечения
- •Предварительные напряжения в арматуре и определение их потерь
- •Расчет на образование трещин
- •Расчет прогибов
- •Проверка прочности плиты в стадии изготовления, транспортирования и монтажа
- •Исходные предпосылки расчета
- •Расчет площади сечения требуемой арматуры
- •Расчет сборного неразрезного ригеля
- •Задание на проектирование
- •Расчетная схема ригеля и определение ее основных параметров
- •Определение усилий (m, q) и построение огибающей эпюры моментов Краткие методические рекомендации:
- •Изгибающие моменты и поперечные силы в расчетных сечениях ригеля
- •Уточнение геометрических размеров сечения ригеля
- •Построение огибающих эпюр моментов и перерезывающих сил
- •5.4 Перераспределение моментов Методические замечания
- •5.5 Расчет прочности ригеля по сечениям нормальным к его продольной оси
- •Расчет прочности ригеля по сечениям наклонным к его продольной оси Краткие методические рекомендации
- •Проверка прочности ригеля по сжатой полосе между наклонными трещинами
- •Вычисление промежуточных расчетных параметров
- •Расчет прочности по наклонному сечению на действие поперечных сил
- •Построение эпюры материалов Краткие методические рекомендации
- •Определение ординат эпюры материалов
- •Расчет и конструирование сборной железобетонной колонны
- •6.1 Исходные данные для проектирования
- •Краткие методические рекомендации
- •6.2 Определение расчетных усилий
- •6.3 Расчет площади рабочей арматуры Нормируемые характеристики бетона и арматуры
- •Назначение поперечной арматуры
- •Расчет и конструирование центрально нагруженного фундамента под колону
- •Исходные данные для проектирования
- •7.2 Краткие методические указания
- •7.3 Определение геометрических размеров фундамента
- •7.4 Определение площади рабочей арматуры
- •8.3 Проверка несущей способности
Предварительные напряжения в арматуре и определение их потерь
Величина начальных (предварительных) напряжений в напрягаемой арматуре sp регламентирована выполнением неравенств (п. 1.15 [6])
; ,
где р – допустимое отклонение, величина которого зависит от способа натяжения.
Для принятого в примере механического натяжения арматуры
р = 0,05 sp
и поэтому принимаем МПа.
Коэффициент точности натяжения арматуры
(см. требования п. 1.18 [6])
Значение (для механического способа натяжения)
; – в зависимости от характера влияния предварительного напряжения на рассматриваемый вид предельного состояния ("+" – при неблагоприятном; "–" – при благоприятном)
Примечание: при определении потерь предварительного натяжения .
Определение первичных (loss,1) потерь предварительного напряжения
потери от релаксации
МПа;
потери от разности температур бетона и упорных устройств 2 = 0 (форма с упорами прогревается одновременно с арматурой);
потери от деформаций анкеров (в виде опрессованных шайб)
МПа
( l = 2 мм – см. табл. 4 [6]);
потери от трения об огибающие приспособления 4 = 0, т.к. отгиб напрягаемой арматуры не производится.
потери от деформации стальных форм 5 = 30 МПа, т.к. данные об их конструкции отсутствуют.
потери от быстронатекающей ползучести 6 вычисляют в следующей последовательности:
определяем усилие обжатия Р1 с учетом всех вышеупомянутых потерь
Н 226 кН
Точка приложения усилия Р1 находится в центре тяжести сечения напрягаемой арматуры и поэтому
мм.
Напряжение на уровне растянутой арматуры (y = e0p = 211 мм) с учетом собственной массы плиты
;
кНм
(gpl = 2,86 по табл. 4.2 – нагрузка от собственной массы плиты)
МПа
Замечания: 1) Обратите внимание на размерность всех использованных параметров.
2) максимальные напряжения (без учета собственной массы плиты!) равныМПа.
Назначаем передаточную прочность бетона Rbp с учетом требований п. 2.3 [6]
Rbp = 15,5 МПа (Rbp больше 50 % принятого класса бетона В30).
Определяем расчетный уровень обжатия бетона усилием напрягаемой арматуры
< 0,8
(условие табл. 4 п. 6 [6] удовлетворяется)
Тогда, потери от быстронатекающей ползучести с учетом условий твердения (пропаривания) равны
МПа.
Проверяем допустимый (табл. 4 п. 6 [6]) уровень максимального обжатия бетона при отпуске арматуры с упоров
< 0,95,
т.е. условие удовлетворяется.
Суммарная величина первичных потерь
МПа
Определение вторичных потерь (loss,2)
потери от усадки бетона (табл. 4 [6]) 8 = 35 МПа (для бетона класса В30, подвергнутого тепловой обработке)
потери от ползучести 9 зависят от уровня длительного обжатия , определяемого по аналогии с расчетом потерь6 (от быстронатекающей ползучести) при действии усилия
кН
МПа
Так как < 0,75, то
МПа
( = 0,85 табл. 4 [6] для бетона, подвергнутого тепловой обработке)
МПа
МПа > 100 МПа
(100 МПа – минимальное значение потерь предварительного натяжения).
Расчет на образование трещин
Усилие обжатия бетона с учетом суммарных потерь составляет
Н = 187 кН
При этом в стадии эксплуатации максимальное напряжение в сжатой зоне сечения равно
МПа
см3,
где Мn – расчетное значение момента при расчете по II группе предельных состояний (см. начало п. 4.2).
Показатель (формула 135 [7]) будет равен
Так как для значения этого показателя установлены ограничения [7] () для дальнейших расчетов принимаем = 1, а, следовательно, расстояние от центра тяжести сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от нижней грани (мы проверяем ее трещиностойкость!) будет равно
мм
( – см. п. 4.5 настоящего пособия).
Определяем момент трещинообразования в нижней зоне плиты
Нмм = 66,1 кНм
Так как Мcrc = 66,1 кНм < Мn = 86,7 кНм, то трещины в растянутой зоне образуются и необходим расчет по их раскрытию.
Расчет раскрытия трещин нормальных к продольной оси элемента
Определяем приращение напряжений в арматуре и ширину раскрытия трещин от непродолжительного действия полной нормативной (Мn) и постоянной и длительной нагрузок (Мl)
(еsp = 0, т.к. усилие Р приложено в центре тяжести напрягаемой арматуры)
мм (плечо внутренней пары сил – см. расчет продольной напрягаемой арматуры) (п. 4.2 настоящего пособия)
МПа
МПа
мм
( = 1,0 – для арматуры периодического профиля;
= 1,0 – для изгибаемых элементов;
l = 1,0 – для непродолжительного действия нагрузок
)
мм;
определяем ширину раскрытия трещин от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок
мм,
где ( = 1,0; = 1,0; );
проверяем выполнение условий трещиностойкости по непродолжительному () и продолжительному () раскрытию трещин
мм < мм
мм < мм
т.е. требования 3й категории трещиностойкости соблюдены.
Примечание: возможен расчет трещиностойкости по СП к проектированию предварительно напрягаемых элементов.