- •1.1. Потребление электрической энергии. Требования к качеству энергии и надежности электроснабжения*
- •1.2. Типы электростанций и их характеристики
- •1.3. Режимы энергосистемы и участие электростанций в выработке электрической энергии
- •2.2. Назначение электрического оборудования первичных цепей
- •2.3. Требования, предъявляемые к электрическому оборудованию и токопроводам
- •2.4. Аппараты вторичных цепей. Релейная зашита и элементы системной автоматики
- •3.1. Неизолированные жесткие проводники
- •3.2. Неизолированные гибкие проводники
- •3.3. Изоляторы
- •3.4. Кабели
- •4.1. Общие вопросы теории нагревания
- •4.2. Тепловой расчет неизолированных проводников в продолжительном режиме
- •4.3. Нагревание аппаратов в продолжительном режиме
- •4.4. Нагревание кабелей в продолжительном режиме
- •4.5. Превышение температуры
- •4.6. Нагревание стальных конструкций, расположенных в сильных магнитных полях
- •5.1. Особенности процесса нагревания проводников при коротком замыкании
- •5.2. Термическая стойкость неизолированных проводников
- •5,3. Термическая стойкость кабелей
- •5.4. Термическая стойкость электрических аппаратов
- •5.5. Определение интеграла Джоуля
- •6.2. Простейшие случаи взаимодействия проводников
- •6.3. Электродинамические силы в трехфазном токопроводе при коротком' замыкании
- •7.1. Токопроводы с жесткими проводниками
- •7.2. Токопроводы с гибкими проводниками
- •7.3. Электродинамическая стойкость электрического оборудования
- •8.1. Пофазно-экранированные токопроводы
- •8.2. Токопроводы для напряжений 6—10 кВ и рабочего тока до 3200 а
- •8.3. Токопроводы для напряжений до 1 кВ
- •8.4. Токопроводы с элегазовой изоляцией
- •9.1. Основные понятия
- •9.2. Сопротивление контакта
- •9.3. Нагревание контактов
- •9.4. Конструкции контактов
6.2. Простейшие случаи взаимодействия проводников
Силы взаимодействия прямолинейных, произвольно направленных проводников с исчезающе малым сечением могут быть определены из выражения Лапласа — Био и Савара, согласно которому на каждый элемент проводника 2 (рис. 6.1) с током , находящегося в магнитном поле проводника 1 с током
где— индукция (в месте расположения элемента магнитного поля соседнего проводника с током; — угол, определяемый направлениями
Индукция по длине проводника 2 может быть определена интегрированием в соответствующих пределах выражения
в котором — магнитная
проницаемость воздуха, Гн/м; радиус, проведенный от элемента в точку наблюдения на проводнике 2; — угол, определяемый направлениями
и
Взаимодействие тонких параллельных проводников. Если длина проводников не ограничена, магнитное поле плоскопараллельно. На рис. 6.1,а вектор не показан. Он направлен перпендикулярно плоскости чертежа. Обозначим расстояние между проводниками через а
Индукция постоянна вдоль проводника и обратно пропорциональна расстоянию а. Следовательно, электродинамическая сила, отнесенная к единице длины проводника, также постоянна по длине. Она может быть определена из выражения (6.1):
Направление электродинамических сил зависит от направления токов и может быть определено по правилу левой руки. При одинаковом направлении токов проводники притягиваются, при противоположном — отталкиваются.
Если длина проводников ограничена (рис. 6.1,6), индукция по длине проводников непостоянна. Она может быть определена в любой точке проводника из выражения (6.2) по аналогии с предыдущим. Пределы интегрирования должны быть приняты от до Электродинамическая сила, отнесенная к единице
Она имеет максимум в середине проводников и уменьшается к их концам.
Электродинамическая сила, действующая на длине l, может быть определена интегрированием выражения (6.6) в пределах от 0 до l:
Из выражения (6.7), следует, что сила F является функцией отношения (рис. 6.2). Если отношениемало, электродинамическая силана длине I мало отличается от вычисленной по формуле (6.5). Так, например, при = 0,1 она составляет примерно 0,9 вычисленной по (6.5). Привыражения (6.7) и (6.5)
совпадают.
Взаимодействие тонких перпендикулярных проводников. Допустим, что длина проводника 1 с током равна l, а длина проводника 2 с током не ограничена (рис. 6.3). В соответствии с предыдущим индукция вдоль проводника 2 может быть определена интегрит рованием выражения (6.2), в котором
а пределы интегрирования отдо
Электродинамическая сила, действующая на проводник 2 и отнесенная к единице длины, равна
На рис. 6.3 показана зависимость от координаты х прии
Как видно из рисунка, по мере удаления от точки 0 электродинамическая сила быстро уменьшается вследствие уменьшения индукции. Кривая построена, начиная от х = 0,1. При магнитная индукция и электродинамическая сила стремятся к бесконечности. Это является следствием приня-
того допущения о бесконечно малом сечении проводников. В действительности в месте изгиба проводника сила
зависит от формы и размеров поперечного сечения проводника. Чтобы обеспечить необходимую прочность конструкции, необходимы дополнительные изоляторы в углах.
В электрических аппаратах, например в масляных выключателях, встречаются проводники, имеющие форму буквы П (рис. 6.4). Токи в стержнях АВ и CD взаимодействуют с током в траверсе ВС. При КЗ возникают значительные нагрузки на траверсу, воспринимаемые тягами приводного механизма.
Взаимодействие параллельных проводников с конечными размерами поперечного сечения. В этих условиях выражения (6.4) и (6.5) требуют введения поправочного множителя, получившего название коэффициента формы. Для проводников прямоугольного сечения коэффициент формы может быть определен следующим образом. Проводники с токами l1 и l2 разделяют на ряд элементов (нитей) с бесконечно малыми поперечными сечениями. Определяют токи в нитях, исходя из предположения равномерного распределения тока по сечению проводника, что обеспечивает достаточную точность решения рассматриваемой задачи. Затем по выражению (6.4) находят силы взаимодействия каждой нити одного проводника с каждой нитью второго проводника, которые потом суммируют. Найденная таким методом результирующая сила является сложной функцией размеров по-
где- коэффициент формы. Он может быть определен по кривым рис. 6.5. Нижняя кривая относится к очень тонким пластинам, поставленным на ребро; для них коэффициент формы меньше единицы. По мере увеличения отношения
от 0 до 1 кривые приближаются к горизонтальной прямой с ординатой, равной 1. При дальнейшем увеличении отношения кривые расположены
выше указанной горизонтальной прямой. Коэффициент формы имеет наибольшее значение для тонких полос, расположенных в одной плоскости (см. верхнюю кривую -
Из диаграммы следует, что при отношении коэффициент формы без заметной погрешности может быть принят равным единице, т. е. силы взаимодействия проводников могут быть определены по выражению (6.4) без поправочного множителя.
Используя этот же метод, можно доказать, что коэффициент формы для
проводников круглого сплошного или кольцевого сечения равен единице.
Электродинамические силы в кольцевом проводнике. Сила F, действующая на длине кольцевого проводника,
распределена равномерно но окружности (рис. 6.6). Она стремится увеличить радиус кольца, т.е. совершить работу Энергия магнитного поля кольца при этом увеличивается на где
— индуктивность кольца. Сила F может быть определена из условия
откуда
Производная
поэтому сила
Индуктивность кольцевого проводника при а « А может быть определена из приближенного выражения
или на единицу длины
Последние выражения могут быть использованы для определения электродинамических сил в многослойных катушках токоограничивающего реактора при КЗ.