- •Введение
- •Список сокращений
- •1. Линии передачи СВЧ
- •1.1. Основные положения
- •1.2. Коаксиальная линия передачи.
- •1.3. Двухпроводная линия передачи
- •1.4. «Витая пара»
- •1.5. Прямоугольный волновод
- •1.6. Круглый волновод
- •1.7. Планарные линии передачи
- •2. Теория длинных линий
- •2.1. Основы теории длинных линий
- •2.2. Нормированные значения напряжения
- •2.3. Коэффициент отражения
- •2.4. Нормированные сопротивление и проводимость
- •2.5. Интерференция падающей и отраженной волн в нагруженной линии
- •2.6. Входное сопротивление линии передачи с нагрузкой
- •2.7. Основные режимы работы линии передачи
- •2.8. Круговая диаграмма сопротивлений
- •2.9. Полуволновые и четвертьволновые трансформаторы
- •3. Согласование линий передачи
- •3.1. Общие положения теории согласования линий передачи с нагрузкой
- •3.2. Согласование с помощью четвертьволнового трансформатора
- •3.3. Согласование с помощью сосредоточенной реактивности
- •3.5. Согласование с помощью параллельного реактивного шлейфа.
- •3.6. Трансформаторы с тремя реактивными элементами.
- •4. Матричные методы описания устройств СВЧ
- •4.1. Матрицы рассеяния многополюсников
- •4.2. Волновые матрицы передачи многополюсников
- •5. Двухполюсники
- •5.1. Согласованные нагрузки
- •5.2. Реактивные нагрузки
- •5.3. Преобразователи СВЧ мощности
- •6. Четырехполюсники
- •6.1. Разъемы и соединения
- •6.2. Переходы между линиями разных типов
- •6.3. Нерегулярности в волноводе
- •6.4. Изгибы и скрутки волноводов
- •6.5. Аттенюаторы
- •6.6. Фазовращатели
- •6.7. Согласующие трансформаторы
- •7. Резонаторы и фильтры СВЧ
- •7.1. Объемные резонаторы
- •7.2. Основные типы резонаторов
- •7.3. Открытые резонаторы
- •7.4. Диэлектрические резонаторы
- •7.5. Резонатор, включенный на проход
- •7.6. Частотные фильтры
- •8. Шестиполюсники
- •8.1. Y-тройники
- •8.3. Шестиполюсные делители мощности
- •9. Восьмиполюсники и двенадцатиполюсники
- •9.1. Направленные ответвители
- •9.2. Мостовые устройства
- •9.3. Крестообразные соединения
- •9.4. Резонатор бегущей волны
- •9.5. Двенадцатиполюсники
- •10. Ферритовые устройства СВЧ
- •10.1. Основные свойства ферритов на СВЧ
- •10.2. Ферритовые устройства на эффекте Фарадея
- •10.3. Вентили с поперечно подмагниченным ферритом
- •10.4. Фазовые циркуляторы
- •11. Физические основы работы полупроводниковых приборов СВЧ диапазона
- •11.1. Энергетические зоны полупроводников
- •11.2. Процессы переноса заряда в полупроводниках
- •11.3 Полупроводники в сильных электрических полях
- •11.4. Контактные явления
- •12.1. Полупроводниковые аналоги вакуумных приборов СВЧ
- •12.2 Динамическая отрицательная проводимость
- •12.3. Лавинное умножение носителей заряда
- •12.4 Основные режимы работы ЛПД
- •12.5. Технический уровень промышленно выпускаемых ЛПД
- •13. Полупроводниковые приборы с объемной неустойчивостью (диоды Ганна)
- •13.1. Механизм междолинного перехода
- •13.2 Эффект Ганна и критерий Кремера
- •13.3 Динамика ганновских доменов
- •13.4. Классификация режимов работы генераторов Ганна
- •13.5. Предельные параметры генераторов Ганна
- •13.6. Способы повышения эффективности и верхнего частотного предела генераторов Ганна
- •14.1. Основы полупроводниковой технологии
- •14.2. Конструкции диодных СВЧ генераторов
- •14.3. Способы перестройки частоты
- •15. Повышение мощности полупроводниковых генераторов и освоение миллиметрового диапазона волн
- •15.1. Основные принципы построения СВЧ-сумматоров
- •15.2. Конструкции сумматоров мощности
- •15.3. Освоение миллиметрового и субмиллиметрового диапазонов
- •16. Усилители СВЧ
- •16.1. Основные параметры усилителей
- •16.2. Классификация усилителей СВЧ
- •16.3. Однокаскадный транзисторный усилитель
- •16.4. Принцип действия балансного усилителя
- •17. Преобразователи частоты
- •17.1. Смесители
- •17.2. Преобразование частот в смесителе
- •17.3. Основные параметры смесителей
- •17.4. Небалансные смесители
- •17.5. Балансные смесители
- •17.6. Двойные балансные смесители
- •17.7. Кольцевые балансные смесители
- •17.8. Транзисторные смесители
- •Тесты для самопроверки
- •Ответы на тесты
- •Библиографические ссылки
- •Список рекомендованной литературы
- •Предметный указатель
142
8. Шестиполюсники
Шестиполюсники или тройники (англ. – three-port network) – это соеди-
нения трех линий передачи, их применяют для разветвления или объединения СВЧ-трактов. Матрица рассеяния шестиполюсника имеет вид
|
s11 |
s12 |
s13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
S = |
|
|
|
(8.1) |
|
s21 |
s22 |
s23 |
. |
||
|
|
|
|
|
|
|
s31 |
s32 |
s33 |
|
|
Взаимный шестиполюсник без потерь не может быть полностью внутренне согласован со стороны трех плеч, то есть за счет введения в конструкцию дополнительных реактивных элементов. Докажем это утверждение.
По условию согласования s11 = s22 = s33 = 0 , а по условию взаимности S
является симметричной, то есть s21 = s12 = α, s31 = s13 = β , s32 = s23 = γ . Тогда матрица рассеяния согласованного со стороны трех плеч взаимного шестипо-
люсника должна иметь вид
|
0 |
α |
β |
|
|
S = |
|
0 |
|
, |
(8.2) |
α |
γ |
||||
|
|
γ |
|
|
|
|
β |
0 |
|
|
Исходя из того, что шестиполюсник должен быть еще и недиссипативным,
матрица S должна быть унитарной S*S = I , то есть должны выполняться такие условия:
α 2 + β 2 =1; α 2 + γ 2 =1; β 2 + γ 2 =1; βγ* = 0 ; αγ* = 0; αβ* = 0.
Очевидно, что эта система уравнений не имеет решения.
8.1. Y-тройники
Одним из простейших шестиполюсников является Y-тройник (англ. – Y- junction), изображенный на рис.8.1,а. Это симметричное соединение под углом 120° трех прямоугольных волноводов в плоскости широких стенок (в плоскости Н). Он имеет три плоскости симметрии.
Для получения матрицы рассеяния мысленно подключим к плечам 2 и 3 согласованные нагрузки. Из эквивалентной схемы в виде параллельного соединения длинных линий (рис.8.1,б) видно, что нагрузкой, например, линии 1 является параллельное соединение двух одинаковых линий передачи. Тогда нормированное сопротивление нагрузки линии 1 равно z1 =1/ 2 . Таким образом,
коэффициент отражения в плече 1 s11 = |
z1 |
−1 |
= − |
1 |
. Поскольку устройство |
|
z |
+1 |
|
3 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
143
симметричное, то волновые коэффициенты передачи из плеча 1 в плечи 2 и 3 одинаковы s31 = s21 .
|
|
|
Воспользуемся |
теперь |
свойством унитарности матрицы S , получим |
|||||||||||||||||
|
|
2 |
+ |
|
|
|
2 |
+ |
|
|
|
2 |
=1, |
откуда |
|
|
|
= |
|
|
|
= 2/3. Расположим плоскости отсчета |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
s11 |
|
|
|
s21 |
|
|
|
s31 |
|
|
|
s21 |
|
|
s31 |
|
фаз таким образом, чтобы коэффициенты s11 , s21 , s31 были действительными
(это можно осуществить без нарушения симметрии). Учитывая, что матрица рассеяния симметрична и унитарна, определим
|
1 |
−1 |
2 |
2 |
|
|
|
S = |
|
2 |
−1 |
2 |
|
(8.3) |
|
3 |
|
. |
|||||
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
−1 |
|
Рассмотрим Y-тройник в плоскости Е (рис.8.1,в). Из эквивалентной схемы в виде последовательного соединения длинных линий (рис.8.1,г) видно, что
|
2 |
3 |
|
2 |
3 |
2 |
3 |
|
2 |
3 |
|
1 а |
1 б |
1 в |
1 г |
Рис.8.1. Y-тройники: а – Н-плоскостной; б – эквивалентная схема;
в – Е-плоскостной; г – эквивалентна схема
нагрузкой, например, линии 1 служит последовательное соединение двух одинаковых линий передачи. Тогда нормированное сопротивление нагрузки линии 1 равно z1 = 2. Выполняя аналогичные расчеты, получим матрицу рассеяния Y-
тройника в плоскости Е в виде
|
1 |
|
1 |
2 |
− 2 |
|
|
S = |
|
2 |
1 |
2 |
|
(8.4) |
|
3 |
|
. |
|||||
|
|
|
|
2 |
1 |
|
|
|
|
− 2 |
|
указывают на то, что фазы воз- |
|||
Противоположные знаки у элементов s21 |
и s31 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
бужденных в плечах 2 и 3 волн сдвинуты на 180° (рис.8.1,г).
Полученные матрицы рассеяния Y-тройников говорят о том, что в случае возбуждения любого плеча и согласования остальных плеч 1/9 часть мощности отражается назад, а 8/9 перераспределяется между другими плечами.
144
8.2.Е- и Н-тройники
Втехнике СВЧ часто применяются волноводные соединения, в которых к
|
|
|
|
основному волноводу перпендикуляр- |
||
2 |
3 |
2 |
3 |
но подсоединяется |
дополнительный |
|
волновод. В зависимости от способа |
||||||
|
|
|
|
|||
Е |
|
|
|
соединения волноводов различают Е- и |
||
1 а |
1 |
б |
Н-тройники. |
|
||
|
|
|||||
|
|
|
|
Построим матрицу рассеяния Е- |
||
|
Рис.8.2. Е-тройник: |
|
тройника (англ. – |
series, E-plane T- |
||
|
|
junction), учитывая, что это взаимное |
||||
а – |
конструкция; б – эквивалентная схема |
|||||
недиссипативное устройство, имеющее |
||||||
|
|
|
|
зеркальную плоскость симметрии (рис.8.2,а).
Допустим, что тройник внутренне согласован со стороны Е-плеча (1),
например, с помощью диафрагмы, тогда s11 = 0. В случае возбуждения плеча 1 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
энергия поделится поровну между плечами 2 и 3: |
s21 |
= |
s31 |
=1/ |
|
. Учитывая |
2 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
симметрию устройства и выбирая плоскости отсчета фаз таким образом, чтобы
элементы s21 |
и s31 были действительными, запишем матрицу рассеяния в виде |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
1/ |
|
|
|
−1/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|||||
|
S = |
|
1/ |
|
|
|
|
α |
α |
|
|
. |
(8.5) |
|||
|
2 |
|
|
2 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−1/ |
|
|
|
α |
|
|
|
α |
|
|
|
|
||
|
|
2 |
|
2 |
|
|
1 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
s21 |
и |
|
|
|
|
|
|
|||||
Противоположные знаки элементов |
s31 |
указывают на то, что фазы воз- |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
бужденных в плечах 2 и 3 волн сдвинуты на 180° (рис.8.2,б).
На основе унитарности матрицы S запишем следующие уравнения:
1/ 2 + |
|
α |
|
2 |
+ |
|
α |
|
|
2 |
=1; |
0 + |
1 |
|
α − |
1 |
|
α |
= 0 . |
||
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
1 |
2 |
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из этих уравнений следует, что α1 = α2 =1/ 2 . Поскольку матрица рассеяния
содержит три независимых элемента, то выбором положения плоскости отсчета фаз в трех плечах эти элементы можно сделать действительными:
2 |
3 |
|
Н |
|
1 |
Рис.8.3. Н-тройник
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
2 |
− |
2 |
|
||||
|
1 |
|
|
|
|
|
||||||
S = |
|
2 |
|
1 |
1 |
|
(8.6) |
|||||
2 |
|
|
|
. |
||||||||
|
− |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
1 |
1 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Аналогично выполняют анализ Н-тройника
(англ. – shunt, H-plane T-junction), однако в случае возбуждения плеча 1 волны в плечах 2 и 3 оказываются в фазе (рис.8.3).
145
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
2 |
|
2 |
|
||||||
|
1 |
|
|
|
|
|||||||
S = |
|
2 |
−1 |
1 |
(8.7) |
|||||||
2 |
|
. |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
−1 |
|
||||
|
2 |
1 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Шестиполюсники на линиях с Т-волной образуются параллельным Т- или
Y-соединением идентичных линий. На рис.8.4 пред- |
|
|
|
|
|
ставлена одна из возможных реализаций тройника на |
2 |
3 |
|||
коаксиальной линии. На умеренно высоких частотах |
|
|
|
|
|
размеры таких тройников оказываются меньшими, чем |
|
|
1 |
|
|
длина волны, поэтому реактивности в месте соедине- |
|
|
|
||
Рис.8.4. |
Коаксиальный |
||||
ния ничтожно малы. Эквивалентная схема тройников с |
|||||
Т-волной имеет вид параллельного соединения длин- |
|
тройник |
|||
|
|
|
|
ных линий.
8.3. Шестиполюсные делители мощности
Вшестиполюсных делителях мощности различают вход 1 и два выхода 2
и3 (рис.8.5). Обычно к делителю предъявляются требования согласования вхо-
да ( s11 = 0) и передачи мощности с входа на выходы с заданными коэффициен-
тами передачи |
|
|
|
2 |
и |
|
|
|
2 |
. Делители мощности (англ. – power divider) также |
|
|
|
|
|||||||
|
s21 |
|
|
|
s31 |
|
|
применяются для суммирования на выходе 1 колебаний от двух когерентных источников, которые подключаются к плечам 2 и 3. Наиболее часто к делителю предъявляются дополнительные требования по согласованию и развязке между собой выходов 2 и 3: s22 = s33 = s32 = 0 .
Когда мощность делится пополам ( s21 2 = s31 2 =1/ 2), тогда понятно, что матрица рассеяния идеального взаимного делителя принимает следующий вид:
0,5 |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
Λ/4 |
2 |
|
|
|
2 |
2 |
|
|||||||
0,5 |
|
S = |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
В |
2 |
|
|
2 |
0 |
0 |
. |
(8.8) |
|||
1 |
А |
|
R |
|
|
2 |
0 |
0 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
С |
Видно, что матрица S не унитарна, следо- |
||||||||||
|
Λ/4 |
3 |
||||||||||||
|
вательно, в устройстве должны быть активные |
|||||||||||||
|
B |
2 |
потери. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1 |
A |
R |
Примеры делителей мощности на полоско- |
|||||||||||
|
C |
3 |
вых линиях показаны на рис.8.5. Каждый дели- |
|||||||||||
|
тель содержит два отрезка линии передачи дли- |
|||||||||||||
|
|
|
||||||||||||
Рис.8.5. Кольцевые делители |
ной Λ / 4 и балластный резистор |
R . В случае |
||||||||||||
|
мощности |
|
возбуждения делителя со стороны входа 1 бла- |
|||||||||||
|
|
|
|
годаря электрической симметрии точки В и С |
оказываются эквипотенциальными. Ток через балластный резистор R не течет, и мощность на нем не выделяется. В случае возбуждения делителя со стороны
146
одного из выходов, например 2, сигнал в точку С приходит двумя путями: через четвертьволновые отрезки (путь В–А–С) и через резистор R (путь В–С). Разность фаз сигналов, которые проходят эти пути, равна 180°. Сопротивление балластного резистора R = 2W обеспечивает равенство амплитуд указанных сигналов. Таким образом, напряжение в точке С равно нулю, а мощность сигнала, который приходит на выход 2, частично рассеивается в резисторе, а частично приходит в плечо 1. Для того, чтобы делитель был согласованным, вол-
новое сопротивление четвертьволновых отрезков должно быть равно 2W , где W – волновое сопротивление входа делителя.
Для неравномерного деления мощности волновые сопротивления четвертьволновых отрезков выбирают различающимися, согласование при этом достигается за счет четвертьволновых трансформаторов. Для улучшения характеристик полосковых делителей четвертьволновые отрезки сворачивают в кольцо, потому такие делители получили название кольцевые. В англоязычной литературе кольцевые делители называют делителями или мостами Уилкинсо-
на (англ. – Wilkinson power divider).
Контрольные вопросы
1.Какое СВЧ устройство называют шестиполюсником?
2.Может ли СВЧ шестиполюсник быть полностью согласованным?
3.Каковы конструкции Н- и Е-плоскостного Y-тройников? Каковы их эквивалентные схемы?
4.Какой вид имеет идеальная матрица рассеяния Y-тройника?
5.Какая часть мощности отражается Y-тройником, а какая делится между выходными плечами в случае питания только одного плеча?
6.Каковы конструкции Е- и Н-тройников? В каких соотношениях они делят входную мощность? Какие соотношения фаз волн в выходных плечах?
7.Какой вид имеют идеальные матрицы рассеяния для Е- и Н-тройников?
8.Какова конструкция и свойства кольцевого делителя? Зачем в схеме используется балансный резистор? Каким образом конструктивно обеспечивается возможность деления пополам, в неравном отношении?
9.Может ли делитель быть использован в качестве сумматора, и каким об-
разом?